Η επιλογή ενός συστήματος οπών ή άξονα για μια συγκεκριμένη εφαρμογή καθορίζεται από σχεδιαστικά, τεχνολογικά και οικονομικά κριτήρια. Το σύστημα οπών είναι στις περισσότερες περιπτώσεις προτιμότερο, καθώς προκαλεί σημαντική μείωση στο εύρος των εργαλείων κοπής και μέτρησης και, ως εκ τούτου, είναι πιο οικονομικό από το σύστημα άξονα. Ωστόσο, σε ορισμένες περιπτώσεις είναι απαραίτητο να χρησιμοποιήσετε το σύστημα άξονα:
όταν η καθορισμένη ακρίβεια του καλυμμένου τμήματος (άξονας, άξονας) μπορεί να παρέχεται από τις βαθμονομημένες ράβδους τους χωρίς κοπή.
εάν υπάρχουν πολλές συνδέσεις με διαφορετικές προσγειώσεις στον ίδιο άξονα.
όταν χρησιμοποιείται σε συνδέσεις τυποποιημένων προϊόντων που κατασκευάζονται σύμφωνα με το σύστημα άξονα (σύνδεση κλειδιού, σύνδεση του εξωτερικού δακτυλίου του ρουλεμάν με οπή στο περίβλημα).
Είναι επίσης σημαντικό να επιλέξετε τις σωστές ανοχές για τις διαστάσεις ζευγαρώματος της σύνδεσης, καθώς αυτό επηρεάζει αφενός την ποιότητα και την αντοχή της σύνδεσης και αφετέρου το κόστος και την παραγωγικότητα των εξαρτημάτων κατασκευής.
> Επιλογή παρεμβολής προσαρμογής με υπολογισμό
Ο υπολογισμός προσαρμογής παρεμβολής πραγματοποιείται προκειμένου να διασφαλιστεί η αντοχή της σύνδεσης, δηλ. απουσία μετατόπισης των εξαρτημάτων ζευγαρώματος υπό τη δράση εξωτερικών φορτίων, καθώς και εξασφάλιση της αντοχής αυτών των μερών στη διαδικασία συναρμολόγησης της σύνδεσης. Το σχήμα 1 δείχνει ένα διάγραμμα για τον υπολογισμό μιας προσαρμογής παρεμβολής.
Εικόνα 2.2.1. - Εκτιμώμενο σχέδιο προσγείωσης με προσαρμογή παρεμβολής.
Το μέγεθος της παρεμβολής N που εμφανίζεται κατά τη συναρμολόγηση της σύνδεσης καθορίζεται από την εξάρτηση:
όπου N A είναι η τάση εφελκυσμού της επιφάνειας του δακτυλίου.
N B - παραμόρφωση συμπίεσης της επιφάνειας του άξονα.
Από το πρόβλημα του προσδιορισμού των τάσεων και των παραμορφώσεων σε κυλίνδρους με παχύ τοίχωμα (το πρόβλημα Lame), είναι γνωστές οι ακόλουθες εξαρτήσεις:
όπου P είναι η πίεση στις επιφάνειες επαφής του άξονα και του δακτυλίου, Pa.
D - ονομαστική διάμετρος σύνδεσης.
E A , E B - συντελεστές ελαστικότητας του υλικού του δακτυλίου και του άξονα.
C A , C B - συντελεστές που καθορίζονται από τους τύπους:
όπου D1, D2 είναι οι διαστάσεις των στοιχείων σύνδεσης, m (βλ. Εικ. 2.2.1.); A , B - Αναλογίες Poisson.
Από τις παραπάνω εξισώσεις προκύπτει:
Αρχικά δεδομένα:
D = 0,1 m; F= 0,810 3 Ν;
D 1 \u003d 0m; E A \u003d 2.0610 11 Pa;
D 2 = 0,180 m; E B = 2,0610 11 Pa;
L = 0,120 m; Τ = 2.510 Nm;
A = 0,3; ΤΑ =4,510 8 Pa;
Β = 0,3; TV \u003d 4.510 8 Pa;
Καθορίζουμε τη μικρότερη ειδική πίεση στις ζευγαρωμένες επιφάνειες της σύνδεσης:
όπου f = 0,14 είναι ο συντελεστής τριβής στις ζευγαρωμένες επιφάνειες κατά τη συναρμολόγηση του συνδέσμου με θέρμανση δακτυλίου. Βρίσκουμε την υψηλότερη ειδική πίεση στις επιφάνειες ζευγαρώματος:
όπου =0,68 στο (L/D) 0,95
Για περαιτέρω υπολογισμό, δεχόμαστε τη μικρότερη από τις δύο τιμές: Р max = 122,7 * 10 6 Pa. Καθορίζουμε τους συντελεστές C A και C B:
Υπολογίζουμε τις οριακές τιμές παρεμβολής N min add. και N max add. :
Καθορίζουμε το ποσό της διόρθωσης που λαμβάνει υπόψη το μέγεθος της σύνθλιψης των μικροτραχύτητων των επιφανειών του άξονα και του δακτυλίου κατά τη συναρμολόγηση της άρθρωσης:
όπου K A \u003d K B \u003d 0,6 για χαλύβδινο χιτώνιο και χαλύβδινο άξονα κατά τη συναρμολόγηση ενός συνδέσμου με θέρμανση του χιτωνίου ή ψύξη του άξονα. RZA=10 μm; R ZB \u003d 10 μικρά - το ύψος των μικροτραχυτοτήτων των επιφανειών του δακτυλίου και του άξονα για το ονομαστικό μέγεθος της σύνδεσης D \u003d 100 mm και την υποτιθέμενη ποιότητα 7 και 6 ακρίβειας των εξαρτημάτων σύνδεσης. Καθορίζουμε την ελάχιστη και τη μέγιστη στεγανότητα σχεδιασμού:
Εικόνα 2.2.2. - Σχέδιο της θέσης των ανοχών.
Προσδιορίστε τη μεγαλύτερη και τη μικρότερη τυπική παρεμβολή:
Καθορίζουμε το λειτουργικό και τεχνολογικό περιθώριο ασφάλειας:
Κατάσταση N minst N mincalc; N maxst N maxcalc πληρούνται, τα λειτουργικά και τεχνολογικά αποθέματα δεν διαφέρουν σημαντικά.
> Αιτιολόγηση εφαρμογής όλων των λείων κυλινδρικών αρμών
Για ομαλή θέση σύνδεσης 20/1, 22/1 και 24/1 (διαμέσου του καλύμματος - σώματος), εκχωρούμε εφαρμογή H7 / h9. Η σύνδεση του περιβλήματος με το κάλυμμα πρέπει να είναι κινητή και αποσπώμενη (με διάκενο) Το πεδίο ανοχής οπής λαμβάνεται ως H7 από την κατάσταση εφαρμογής του ρουλεμάν κύλισης. Μια σφράγιση τύπου χείλους βρίσκεται στο κάλυμμα του περάσματος. Για αξιόπιστη λειτουργία του στεγανοποιητικού, το κολάρο πρέπει να είναι ευθυγραμμισμένο με τον άξονα περιστροφής του άξονα. Οι αποκλίσεις από την ευθυγράμμιση προκαλούν τους ακόλουθους λόγους: ακτινική μετατόπιση του καλύμματος κατά τη συναρμολόγηση σε σχέση με το άνοιγμα του περιβλήματος μέσα στο διάκενο εφαρμογής, απόκλιση από την ευθυγράμμιση της επιφάνειας έδρασης κάτω από τη μανσέτα στο κάλυμμα και τον άξονα της επιφάνειας κεντραρίσματος. Για να περιοριστεί η ακτινική μετατόπιση του διαμπερούς καλύμματος, το πεδίο ανοχής της επιφάνειας κεντραρίσματος σύμφωνα με το GOST 18512 - 73 ορίζεται σε h8.
Για τις συνδέσεις 19/1,21/1 και 23/1 (λείο κάλυμμα - σώμα), εκχωρούμε την προσαρμογή H7 / d11: όπου H7 είναι το πεδίο ανοχής για την οπή εδράνου, d11 - το εκχωρούμε με βάση το γεγονός ότι η Απαιτείται ακριβές κεντράρισμα τέτοιων καλυμμάτων κατά μήκος της οπής του σώματος.
Η σύνδεση 13/2 και 30/4 (δακτύλιος - άξονας) πρέπει να είναι κινητή και αποσπώμενη. Αντιστοιχίζουμε την εφαρμογή D9/k6, μια τέτοια εφαρμογή θα διευκολύνει την τοποθέτηση του τροχού στον άξονα και ο δακτύλιος θα περιστρέφεται μέχρι να ταιριάξουν πλήρως τα άκρα. Κατά την προσγείωση με κενό, η περιστροφή τέτοιων τμημάτων γίνεται ελεύθερα.
Για τις συνδέσεις 16/2, 14/2, 12/3, 9/3, 11/4 και 10/4 (μανίκι - άξονας) εκχωρούμε την εφαρμογή D9 / k9 Η εφαρμογή των δακτυλίων πρέπει να έχει ελάχιστο διάκενο ή ελάχιστη παρεμβολή. Με μεγάλο κενό, το μανίκι μετατρέπεται σε δαχτυλίδι. Με μεγάλη προφόρτιση, η συναρμολόγηση των εξαρτημάτων γίνεται πιο δύσκολη.
Για τη σύνδεση 5/2 και 8/4 (γρανάζι - άξονας), εκχωρούμε την προσαρμογή H7 / u7 - με προσαρμογή παρεμβολής, έτσι ώστε όταν επενεργεί εξωτερικό φορτίο στον τροχό, να μην διαταράσσεται η επαφή των συνδυαζόμενων επιφανειών. δηλαδή η άρθρωση δεν ανοίγει. Για τις ενώσεις 6/3 και 7/3, εκχωρούμε μια προσγείωση από έναν αριθμό συνιστώμενων H7/m6. Για αξιόπιστη μετάδοση της ροπής, εκχωρούμε μια μεταβατική προσαρμογή. Ταυτόχρονα, με τον ορισμό μιας μεταβατικής προσαρμογής στην άρθρωση, είναι πιθανό ένα κενό ή ανεπαρκής στεγανότητα, με αποτέλεσμα να εμφανίζεται ταραχώδης-διάβρωση, επομένως η εφαρμογή θα πρέπει να εκχωρηθεί με μικρότερη πιθανότητα διάκενου.
Επί του παρόντος, χρησιμοποιούνται τρεις μέθοδοι για την επιλογή ανοχών και προσγειώσεων:
Μέθοδος προηγούμενων (αναλόγων).
Συνίσταται στο γεγονός ότι ο σχεδιαστής αναζητά τον ίδιο τύπο ή άλλες μηχανές, προηγουμένως σχεδιασμένες και σε λειτουργία, περιπτώσεις χρήσης μονάδας συναρμολόγησης παρόμοιας με αυτήν που σχεδιάζεται και αποδίδει την ίδια ή παρόμοια ανοχή και εφαρμογή.
μέθοδος ομοιότητας.
Είναι μια εξέλιξη της μεθόδου του προηγούμενου. Προέκυψε ως αποτέλεσμα της ταξινόμησης εξαρτημάτων μηχανών σύμφωνα με τα χαρακτηριστικά σχεδιασμού και λειτουργίας και την έκδοση βιβλίων αναφοράς με παραδείγματα χρήσης προσγειώσεων. Για την επιλογή ανοχών και προσαρμογών, αυτή η μέθοδος καθιερώνει μια αναλογία μεταξύ των σχεδιαστικών χαρακτηριστικών και των συνθηκών λειτουργίας της σχεδιασμένης μονάδας συναρμολόγησης με τα χαρακτηριστικά που δίνονται στο βιβλίο αναφοράς.
Ένα κοινό μειονέκτημα αυτών των δύο μεθόδων είναι η δυσκολία στον προσδιορισμό των ενδείξεων ομοιομορφίας και ομοιότητας, με αποτέλεσμα να υπάρχει μεγάλη πιθανότητα εκχώρησης λανθασμένων ανοχών και προσγειώσεων.
Μέθοδος υπολογισμού.
Είναι η πιο λογική μέθοδος. Επιλέγοντας με αυτή τη μέθοδο τα προσόντα, τις ανοχές και τις προσγειώσεις στο σχεδιασμό των μηχανών, προσπαθούν να ικανοποιήσουν τις λειτουργικές και σχεδιαστικές απαιτήσεις για τη μονάδα συναρμολόγησης.
Προσγειώσεις με απόσταση
Οι προσαρμογές κενού είναι σχεδιασμένες για κινητές και σταθερές συνδέσεις.
Στους κινητούς συνδέσμους, το κενό χρησιμεύει για την εξασφάλιση ελευθερίας κινήσεων, τοποθέτησης λιπαντικού στρώματος, αντιστάθμισης θερμικών παραμορφώσεων, καθώς και αντιστάθμισης αποκλίσεων στο σχήμα και τη θέση των επιφανειών, λάθη συναρμολόγησης κ.λπ.
Για τις πιο κρίσιμες συνδέσεις, οι οποίες πρέπει να λειτουργούν υπό συνθήκες τριβής ρευστού, τα διάκενα υπολογίζονται με βάση την υδροδυναμική θεωρία της τριβής (για απλά ρουλεμάν). Σε περιπτώσεις όπου η σύνδεση επιτρέπεται να λειτουργήσει υπό συνθήκες ημίρευστης, ημίξηρης ή ξηρής τριβής, η επιλογή των προσγειώσεων πραγματοποιείται συχνότερα κατ' αναλογία με τις προσγειώσεις γνωστών καλά λειτουργικών αρμών (μέθοδος αναλογική).
Σε σταθερές αρθρώσεις, χρησιμοποιούνται εξαρτήματα για την ομαλή συναρμολόγηση των εξαρτημάτων. Η σχετική ακινησία τους εξασφαλίζεται με πρόσθετη στερέωση με πείρους, βίδες, μπουλόνια, πείρους. Η επιλογή της προσγείωσης σε αυτή την περίπτωση γίνεται με τέτοιο τρόπο ώστε το μικρότερο κενό να παρέχει αντιστάθμιση για αποκλίσεις στο σχήμα και τη θέση των επιφανειών ζευγαρώματος.
Η χρήση προσγειώσεων με κενό
Προσγειώσεις - συρόμενες. Το μικρότερο κενό είναι 0. Τοποθετούνται σε όλο το φάσμα των ανοχών των διαστάσεων ζευγαρώματος (512 βαθμοί). Συχνά χρησιμοποιείται για σταθερές συνδέσεις με πρόσθετη στερέωση εάν απαιτείται συχνή αποσυναρμολόγηση τους (ανταλλακτικά). Στους βαθμούς 812 μπορεί να χρησιμοποιηθεί αντί για μεταβατικές προσγειώσεις. Οι προσαρμογές ολίσθησης χρησιμοποιούνται για το κέντρο σταθερών εξαρτημάτων. Σε κινητές αρθρώσεις, τέτοιες προσγειώσεις χρησιμεύουν για αργές κινήσεις εξαρτημάτων, συνήθως στη διαμήκη κατεύθυνση. για ακριβή κατεύθυνση στην παλινδρομική κίνηση. για συνδέσεις εξαρτημάτων που πρέπει να μετακινούνται και να περιστρέφονται εύκολα μεταξύ τους κατά τη ρύθμιση, τη ρύθμιση ή τη σύσφιξη στη θέση τους. Δεδομένου ότι είναι απίθανο να ληφθούν μηδενικά διάκενα σε τέτοιες προσαρμογές, οι συρόμενες συναρμογές μπορούν επίσης να χρησιμοποιηθούν για κινητούς συνδέσμους περιστροφικής κίνησης (σε χαμηλές ταχύτητες περιστροφής).
Προσγειώσεις 
- κινήσεις. Πρόκειται για προσγειώσεις με τη μικρότερη ελάχιστη εγγυημένη απόσταση. Τοποθετούνται με υψηλή σχετική ακρίβεια των κατασκευαστικών εξαρτημάτων (άξονες - 46 προσόντα, τρύπες - 57 τ.μ.).
Χρησιμοποιούνται για κινητούς συνδέσμους υψηλής ακρίβειας και ακρίβειας, στους οποίους απαιτείται η εξασφάλιση ομαλότητας και ακρίβειας των κινήσεων, τις περισσότερες φορές παλινδρομικές και ο περιορισμός του κενού για να αποφευχθεί η κακή ευθυγράμμιση, η εμφάνιση κραδασμών (κατά την αντίστροφη κίνηση). Όταν η περιστροφική κίνηση συνήθως δεν χρησιμοποιείται.
Σε σταθερές αρθρώσεις, χρησιμοποιούνται για να εξασφαλίσουν την εύκολη εγκατάσταση των εξαρτημάτων.
Προσγειώσεις 
- τρέξιμο. Χαρακτηρίζονται από μέτρια εγγυημένα διάκενα, επαρκή για την εξασφάλιση ελεύθερης περιστροφής σε απλά ρουλεμάν. Χρησιμοποιούνται σε μεταφορικά ρουλεμάν που δεν απαιτούν υψηλή ακρίβεια κεντραρίσματος.
Σε σταθερές αρθρώσεις, χρησιμοποιούνται για την εξασφάλιση εύκολης συναρμολόγησης με χαμηλές απαιτήσεις για την ακρίβεια των εξαρτημάτων κεντραρίσματος.
Προσγειώσεις 
- εύκολος. Διαθέτουν σημαντικό εγγυημένο διάκενο, το οποίο εξασφαλίζει ελεύθερη περιστροφική κίνηση κάτω από σημαντικά φορτία και υψηλές ταχύτητες.
Σε σταθερές αρθρώσεις που απαιτούν σημαντικά διάκενα κατά την εγκατάσταση και τη ρύθμιση.
Προσγειώσεις 
- ρουλεμάν. Έχουν ένα μεγάλο εγγυημένο κενό, το οποίο επιτρέπει την αντιστάθμιση σημαντικών αποκλίσεων στη θέση των επιφανειών ζευγαρώματος και παραμορφώσεις θερμοκρασίας.
Προσγειώσεις 
- με μεγάλα κενά.
Χρησιμοποιούνται κυρίως σε ακατέργαστα προσόντα (11.12) για κατασκευές χαμηλής ακρίβειας, όπου απαιτούνται μεγάλα κενά για την αντιστάθμιση των αποκλίσεων στη θέση των επιφανειών ζευγαρώματος, για την εξασφάλιση ελεύθερης περιστροφής ή μετατόπισης σε συνθήκες σκόνης και βρωμιάς.
Σε ορισμένες περιπτώσεις, προσγειώσεις με μεγάλα κενά χρησιμοποιούνται επίσης σε πιο ακριβείς κινητούς συνδέσμους (8 και 9 τετραγωνικά μέτρα) που λειτουργούν κάτω από ιδιαίτερα βαριά φορτία ή υψηλές θερμοκρασίες.
Μεταβατικές προσγειώσεις
Οι προσαρμογές μετάβασης έχουν σχεδιαστεί για σταθερές, αλλά αποσπώμενες συνδέσεις εξαρτημάτων και παρέχουν καλό κεντράρισμα των συνδεδεμένων εξαρτημάτων. Χαρακτηρίζονται από τη δυνατότητα απόκτησης τόσο στεγανότητας όσο και κενών. Οι τάσεις είναι σχετικά μικρές και συνήθως δεν απαιτούν έλεγχο της αντοχής των εξαρτημάτων σύνδεσης, με εξαίρεση τα τμήματα με λεπτό τοίχωμα. Αυτές οι προφορτίσεις δεν επαρκούν για να μεταφέρουν σημαντικές ροπές και δυνάμεις στη σύνδεση. Ως εκ τούτου, οι μεταβατικές προσγειώσεις χρησιμοποιούνται με πρόσθετη στερέωση των εξαρτημάτων που πρόκειται να ενωθούν με κλειδιά, πείρους, βίδες κ.λπ. Τέτοιες προσγειώσεις μπορούν επίσης να χρησιμοποιηθούν χωρίς πρόσθετη στερέωση, όταν οι δυνάμεις διάτμησης είναι μικρές, με σημαντικό μήκος σύνδεσης, εάν το σχετικό η ακινησία των εξαρτημάτων δεν είναι απαραίτητη.
Τα κενά στις μεταβατικές προσγειώσεις είναι επίσης μικρά, γεγονός που εξασφαλίζει μια αρκετά υψηλή ακρίβεια κεντραρίσματος.
Η ΕΠΑΑ προβλέπει διάφορους τύπους μεταβατικών προσγειώσεων, που διαφέρουν ως προς την πιθανότητα στεγανότητας ή κενών. Όσο μεγαλύτερη είναι η πιθανότητα παρεμβολής, τόσο ισχυρότερη είναι η εφαρμογή.
Οι μεταβατικές προσγειώσεις ορίζονται σε σχετικά ακριβή προσόντα: άξονες σε 47, οπές σε 58.
Η επιλογή των μεταβατικών προσγειώσεων γίνεται τις περισσότερες φορές κατ' αναλογία με γνωστές και καλά λειτουργικές συνδέσεις. Οι υπολογισμοί γίνονται λιγότερο συχνά και κυρίως ως επαλήθευση. Μπορεί να περιλαμβάνουν:
α) υπολογισμός της πιθανότητας απόκτησης κενών και παρεμβολών στη σύνδεση.
β) υπολογισμός του μεγαλύτερου κενού σύμφωνα με τη γνωστή ανοχή ευθυγράμμισης.
γ) υπολογισμός της αντοχής των εξαρτημάτων (μόνο για εξαρτήματα με λεπτά τοιχώματα) και της υψηλότερης δύναμης συναρμολόγησης στην υψηλότερη προσαρμογή παρεμβολής.
Η χρήση μεταβατικών προσγειώσεων
Προσγειώσεις 
- πυκνό. Για αυτές τις προσγειώσεις, είναι πιο πιθανό να προκύψουν κενά, αλλά είναι επίσης δυνατή η ελαφρά παρεμβολή. Συναρμολογούνται με λίγη προσπάθεια (αρκεί ένα ξύλινο σφυρί). Οι σφιχτές συναρμολογήσεις χρησιμοποιούνται όταν επιτρέπονται μικρά κενά όταν απαιτείται κεντράρισμα εξαρτημάτων ή εύκολη συναρμολόγηση (ανταλλακτικά).
Προσγειώσεις 
- τεταμένη. Οι πιο συχνά χρησιμοποιούμενες μεταβατικές προσγειώσεις. Οι πιθανότητες να εμφανιστούν κενά και σφίξιμο είναι περίπου οι ίδιες. Η συναρμολόγηση και η αποσυναρμολόγηση πραγματοποιείται χωρίς σημαντική προσπάθεια (με τη βοήθεια σφυριών χειρός). Παρέχουν καλό κεντράρισμα τμημάτων κινούμενων μονάδων κατά την περιστροφή σε μεσαίες ταχύτητες.
Προσγειώσεις 
- σφιχτό. Παρέχετε κυρίως ένταση. Η πιθανότητα να δημιουργηθούν κενά είναι σχετικά μικρή. Χρησιμοποιούνται για σταθερές συνδέσεις εξαρτημάτων σε άξονες γρήγορης περιστροφής με ή χωρίς πρόσθετη στερέωση. Χρησιμοποιούνται αντί για ισχυρότερες συναρμολογήσεις με αυξημένα μήκη σύνδεσης ή όταν μεγάλες παραμορφώσεις εξαρτημάτων είναι απαράδεκτες.
Προσγειώσεις 
- κωφός. Η πιο ανθεκτική από τις μεταβατικές προσγειώσεις. Πρακτικά δεν υπάρχουν κενά. Απαιτούνται σημαντικές προσπάθειες για τη συναρμολόγηση και την αποσυναρμολόγηση: χρησιμοποιούνται πρέσες, συσκευές συμπίεσης και μερικές φορές μέθοδοι θερμικής συναρμολόγησης. Η αποσυναρμολόγηση τέτοιων συνδέσεων πραγματοποιείται σπάνια, μόνο κατά τη διάρκεια μεγάλων επισκευών. Χρησιμοποιούνται για κεντράρισμα εξαρτημάτων σε σταθερές αρθρώσεις που μεταδίδουν υψηλές δυνάμεις, παρουσία κραδασμών και κραδασμών (με επιπλέον στερέωση). Για ελαφριά φορτία χωρίς πρόσθετη στερέωση.
Προσγειώσεις παρεμβολών
Οι προσαρμογές παρεμβολής έχουν σχεδιαστεί για σταθερές, μονοκόμματες συνδέσεις εξαρτημάτων χωρίς πρόσθετη στερέωση (κατά κανόνα). Η σχετική ακινησία των εξαρτημάτων επιτυγχάνεται λόγω των τάσεων που προκύπτουν στο υλικό των εξαρτημάτων λόγω της παραμόρφωσης των επιφανειών επαφής τους. Αν τα άλλα πράγματα είναι ίσα, οι τάσεις είναι ανάλογες με τη στεγανότητα. Κατά κανόνα, οι προσαρμογές παρεμβολής προκαλούν ελαστικές παραμορφώσεις εξαρτημάτων, αλλά σε ορισμένες προσαρμογές με μεγάλες παρεμβολές, μπορούν επίσης να εμφανιστούν ελαστικές-πλαστικές παραμορφώσεις.
Με την ίδια τάση, η αντοχή της σύνδεσης εξαρτάται από το υλικό και τις διαστάσεις των εξαρτημάτων, την τραχύτητα των συνδυαζόμενων επιφανειών, τη μέθοδο σύνδεσης των εξαρτημάτων κ.λπ. Επομένως, η επιλογή της προσγείωσης θα πρέπει να γίνεται με βάση προκαταρκτικούς υπολογισμούς παρεμβολών και αναδυόμενων τάσεων.
Υπάρχουν οι ακόλουθες κύριες μέθοδοι συναρμολόγησης εξαρτημάτων κατά την εφαρμογή παρεμβολής:
συναρμολόγηση κάτω από την πρέσα λόγω της αξονικής της δύναμης στο κανονικό
θερμοκρασία;
συναρμολόγηση με προθέρμανση του θηλυκού τμήματος (τρύπα) ή ψύξη του αρσενικού τμήματος (άξονας) σε μια ορισμένη θερμοκρασία.
Υπολογισμός προσαρμογής παρεμβολών
Τα αρχικά δεδομένα για τον υπολογισμό είναι:
α) γεωμετρικές διαστάσεις: 
σι) 
- μέτρο ελαστικότητας του άξονα και του δακτυλίου.
σε) 
- Οι αναλογίες του Poisson.
ΣΟΛ) 
- αντοχή διαρροής του υλικού του άξονα και του δακτυλίου.
Εικόνα 3.1 - Σχέδιο σχεδίασης της σύνδεσης με προσαρμογή παρεμβολής
Κατάσταση ακινησίας σύνδεσης:
(3.1)
όπου 
είναι μια υπό όρους δύναμη ισοδύναμη με τη δράση της ροπής T και της αξονικής δύναμης 
.
(3.2)
- την ισοδύναμη δύναμη τριβής που προκύπτει λόγω παρεμβολής.
N = d-D (3.3)
Η φόρμουλα (3) ισχύει για την ιδανική περίπτωση: απόλυτα λείοι και ελαστικοί κύλινδροι.
Με βάση τον τύπο (3.1), χρησιμοποιώντας τα συμπεράσματα του προβλήματος Lame (αυτό είναι το πρόβλημα του προσδιορισμού των τάσεων και των μετατοπίσεων σε κοίλους κυλίνδρους με παχύ τοίχωμα).
όπου 
είναι το μικρότερο, δηλ. εγγυημένη στεγανότητα μιας σωστά επιλεγμένης εφαρμογής όσον αφορά την ακινησία.
- συντελεστές ακαμψίας άξονα και οπών,
, 
;
- διόρθωση λαμβάνοντας υπόψη την τραχύτητα των επιφανειών εργασίας του άξονα και του δακτυλίου.
- λαμβάνει υπόψη τη μείωση της στεγανότητας λόγω σφαλμάτων στο σχήμα των επιφανειών ζευγαρώματος.
- λαμβάνει υπόψη την επίδραση των φυγόκεντρων δυνάμεων (στο Β<2000об/мин.
);
- λαμβάνει υπόψη την εξασθένηση της στεγανότητας όταν επιτευχθεί η θερμοκρασία λειτουργίας.
Το δεύτερο μέρος του υπολογισμού είναι ο έλεγχος της ισχύος της σύνδεσης.
Κατάσταση αντοχής οπής (άξονας):
- για τον άξονα.
όπου 
- η υψηλότερη πίεση που μπορεί να συμβεί στη ζώνη επαφής με την επιλεγμένη εφαρμογή (με 
);
- η μεγαλύτερη στεγανότητα για μια δεδομένη προσγείωση.
Η χρήση παρεμβολών προσαρμογής
Προσγειώσεις 
- ελαφρύ. Χαρακτηρίζονται από ελάχιστη εγγυημένη στεγανότητα. Εγκατεστημένο στα πιο ακριβή προσόντα (άξονες 4 ... 6, τρύπες 5 ... 7). Χρησιμοποιείται όταν οι ροπές ή οι αξονικές δυνάμεις είναι μικρές. για τη σύνδεση τμημάτων με λεπτά τοιχώματα που δεν επιτρέπουν μεγάλες παραμορφώσεις. για κεντράρισμα μεγάλων εξαρτημάτων με μεγάλο φορτίο και γρήγορη περιστροφή (με πρόσθετη στερέωση).
Προσγειώσεις 
- μέσοι όροι τύπου.
Χαρακτηρίζονται από μέτριες εγγυημένες τάσεις, οι οποίες εξασφαλίζουν τη μεταφορά φορτίων μεσαίου μεγέθους χωρίς πρόσθετη στερέωση. Χρησιμοποιούνται επίσης σε περιπτώσεις όπου η χρήση εφαρμογών με μεγάλες παρεμβολές είναι απαράδεκτη λόγω της αντοχής των εξαρτημάτων υπό βαριά φορτία με πρόσθετη στερέωση. Σε αυτές τις προσγειώσεις γίνονται ελαστικές παραμορφώσεις εξαρτημάτων. Εγκατεστημένο για σχετικά ακριβή εξαρτήματα (άξονες 5…7, οπές 6…7 τετρ.)
Προσγειώσεις 
- πάτημα βαρύ.
Χαρακτηρίζονται από μεγάλη εγγυημένη στεγανότητα. Σχεδιασμένο για συνδέσεις που υπόκεινται σε σημαντικά, συμπεριλαμβανομένων των δυναμικών φορτίων. Εφαρμόζεται χωρίς πρόσθετη στερέωση. Σε αυτές τις προσγειώσεις, εμφανίζονται ελαστικές-πλαστικές ή πλαστικές παραμορφώσεις εξαρτημάτων. Χρησιμοποιούνται για εξαρτήματα που κατασκευάζονται σύμφωνα με τις προδιαγραφές 7.8.
Υπολογισμός μεταβατικών προσγειώσεων για την πιθανότητα στεγανότητας και κενών
Ο υπολογισμός βασίζεται στην υπόθεση ότι οι διαστάσεις της οπής και του άξονα κατανέμονται σύμφωνα με τον κανονικό νόμο με το κέντρο ομαδοποίησης στη μέση του πεδίου ανοχής και την τυπική απόκλιση ίση με 
. Στη συνέχεια, το διάκενο και οι τιμές προφόρτισης θα κατανεμηθούν επίσης σύμφωνα με τον κανονικό νόμο συμμετρικά σε σχέση με τη μέση τιμή ( 
). Και η πιθανότητα παραλαβής τους προσδιορίζεται χρησιμοποιώντας την ολοκληρωτική συνάρτηση πιθανότητας (z)
Ф(z) 
Ορίζουμε:
Μέγιστη. προφόρτιση Ν 
= 39 – 0 = 39 μm = 0,039 mm
Μέγιστη. χάσμα 
= 30 – 20 = 10 μm = 0,010 mm
Μέτρια στεγανότητα 
= 14,5 μm = 0,0145 mm
Ανοχή otv. 
= 30 – 0 = 30 μm = 0,030 mm
Ανοχή άξονα 
= 39 – 20 = 19 μm = 0,019 mm
Καθορίζουμε τη μέση τετραγωνική απόκλιση της παρεμβολής:
Καθορίζουμε το όρισμα της ολοκληρωτικής συνάρτησης (z):
Σύμφωνα με τους πίνακες, με την τιμή του Z, προσδιορίζουμε τη συνάρτηση (z)
Z \u003d 2,41 (2,46) \u003d 0,492
Υπολογίζουμε την πιθανότητα στεγανότητας (κενά):
Πιθανότητα στεγανότητας 
:
αν
αν
πιθανότητα χάσματος 
:
, στο
, στο
=
0,5 + 0,492 = 0,992
99,2 %
=
0,5 – 0,492 = 0,008
0,8 %
Στείλτε την καλή δουλειά σας στη βάση γνώσεων είναι απλή. Χρησιμοποιήστε την παρακάτω φόρμα
Φοιτητές, μεταπτυχιακοί φοιτητές, νέοι επιστήμονες που χρησιμοποιούν τη βάση γνώσεων στις σπουδές και την εργασία τους θα σας είναι πολύ ευγνώμονες.
Δημοσιεύτηκε στις http://www.allbest.ru/
RΥπολογισμός εκφορτώσεων λείας κυλινδρικής και τυπικής σόγιαςdynia
1 . Ογράφοντας ένα σχέδιο κόμβου
Ο δεδομένος κόμβος είναι ένα στήριγμα για τον άξονα του κιβωτίου ταχυτήτων με έναν ατέρμονα τροχό. Τα ρουλεμάν είναι ακτινικά ρουλεμάν μονής σειράς /10/ που στερεώνονται από τον εξωτερικό δακτύλιο μεταξύ του βήματος του κυπέλλου /2/ και του διαχωριστικού χιτωνίου /1/, το οποίο πιέζεται από το κάλυμμα κυπέλλου /15/. Το γυαλί /2/ είναι τοποθετημένο στο περίβλημα του κιβωτίου ταχυτήτων /5/. Το ρουλεμάν /10/ στερεώνεται σε σχέση με τον άξονα με τη βοήθεια δύο μπουλονιών που πιέζουν τη συσκευασία των εξαρτημάτων σε σχέση με τον άξονα. Η συσκευασία ανταλλακτικών περιλαμβάνει: ατέρμονα τροχό /6/, δακτύλιο λαδιού /3/, ρουλεμάν /10/.
2 . RΥπολογισμός και επιλογή προσαρμογών για λείες κυλινδρικές αρθρώσειςμιny
2.1 Σχετικάκαι τα λοιπάδιαίρεσηπριναρχήέναεκτελωνισμόςTS, μικρόν
TS = Sp (max) - Sp (min);
όπου - η μέγιστη υπολογιζόμενη τιμή του κενού, μικρά.
Ελάχιστη υπολογιζόμενη τιμή του διακένου, μικρά.
2 .2 Οορισμόςποιότηταέναακρίβεια
Αρχικά, προσδιορίζουμε τον αριθμό των μονάδων ανοχής, μm.
aav = TS/2 i (2)
όπου i - μονάδα ανοχής, μικρά (πίνακας 2 MU έως KR 07-08 MCC).
Ας στρογγυλοποιήσουμε το asr στον πλησιέστερο μικρότερο πίνακα (πίνακας 3 /8/).
Αυτός ο αριθμός μονάδων ανοχής αντιστοιχεί σε 7 βαθμούς ακρίβειας.
2 .3 στρογγύλεματραχύτητα επιφάνειας των εξαρτημάτων σύνδεσης
Για IT5 … IT10: RZD ? 0,125TD, RZd; 0,125 Td
όπου TD και Td είναι οι ανοχές οπών και άξονα, micron, σύμφωνα με τον πίνακα ανοχών (πίνακας 3 /8/).
Η ανοχή οπής και άξονα σύμφωνα με τον βαθμό 7 για διάμετρο 15 mm είναι ίση με
TD= Td=18 μm
RZD=RZd ? 0,125 TD; 0,125 18; 2,25 μm
Αποδεχόμαστε την τυπική πλησιέστερη τιμή τραχύτητας σύμφωνα με τον πίνακα (πίνακας 1 /8/).
RZD=RZd=2,5 μm
2 .4 Ορισμόςκαι τα λοιπάεβδομαδιαίοςτεχνολογικάΧzazoτάφρος
Ως αποτέλεσμα της εκτέλεσης, τα κενά αυξάνονται και οι παρεμβολές μειώνονται, επειδή υπάρχει μια συγχώνευση των κορυφών τραχύτητας των τμημάτων ζευγαρώματος. Σε αυτήν την περίπτωση, το ύψος τραχύτητας μειώνεται κατά 70% του αρχικού.
Επομένως, τα τεχνολογικά κενά καθορίζονται από τους τύπους:
St (max) \u003d Sp (max) - 1,4 (RZD + RZd); St (min) \u003d Sp (min) - 1,4 (RZD + RZd) (4)
ισοδυναμούν με μηδέν αφού έχουμε στην συνθήκη του προβλήματος.
2 .5 ΕκχώρησηπρότυποΠσχετικά μεκλουβί
Για διάκενο ταιριάζει στο σύστημα του άξονα
ch: τρύπες EI κατά συνθήκη EI ; St (λεπτά)
Προσδιορισμός της πιθανής ποσότητας ανοχών για συνθήκες
ch (TD + Td) ? St (max) - EI,
Η ποιότητα της ακρίβειας της οπής μπορεί να είναι μεγαλύτερη από αυτή του άξονα, αλλά όχι μεγαλύτερη από δύο.
ITres; ITval, (ITotv. - ITval); 2IT (7)
Έχουμε βαθμό ακρίβειας οπής IT7 και πληρούται η προϋπόθεση του άξονα IT6.
Σύμφωνα με την κατάσταση του προβλήματος, έχουμε σύστημα άξονα (ch) και εφαρμογή με διάκενο, επομένως
(TD + Td) ? St (max) - EI;
Η προϋπόθεση δεν πληρούται, επομένως, μειώνουμε την ανοχή άξονα Td = 11 (IT6)
2 .6 Βελτιώστεenenieτραχύτητα επιφάνειας εξαρτημάτων σύμφωνα με τα αποδεκτά προσόντα tσχετικά μεηΝέα
RZD; 0,125 TD; RZd; 0,125Td4; (οκτώ)
RZD; 0,125 18; 2.25; RZd; 0,125 11; 1.375
Ας επιλέξουμε την τυπική τραχύτητα σύμφωνα με τον πίνακα (πίνακας 1 /8/).
RZD=2,5; RZd=1,60;
2 .7 Διορισμός του τελικούτεχνολογικόςεπεξεργάζομαι, διαδικασίαέναμηχανικές εργασίεςσιέργακι
Σύμφωνα με τον πίνακα (Πίνακας 2 Ακρίβεια διαστάσεων και τραχύτητα κατασκευής χαλύβδινων εξαρτημάτων με διάφορες μεθόδους επεξεργασίας), ανάλογα με την ποιότητα της ακρίβειας, την τραχύτητα, τη χρήση της μεθόδου επεξεργασίας και τον τύπο της επιφάνειας, αναθέτουμε την τελική τεχνολογική διαδικασία επιφανειακή επεξεργασία των εξαρτημάτων σύνδεσης:
Για τον άξονα, επιλέξτε τη μέθοδο επεξεργασίας - Λεπτό (διαμάντι).
Για την τρύπα, επιλέξτε τη μέθοδο επεξεργασίας - Reaming
Επιλέγουμε τα όργανα μέτρησης για την οπή και τον άξονα (Παράρτημα VI /5/), τηρώντας την συνθήκη: ± ? lim; ± δ. Τα αποτελέσματα της επιλογής καταχωρούνται στον πίνακα.
Πίνακας 2.1 Επιλογή οργάνων μέτρησης
2 .8 ΈλεγχοςσυνθήκεςΕγώτη σωστή επιλογή πεδίων ανοχής
Sc (max) ? St (μέγιστο); Sc (min) ?St (min);
0,029? 0,033; 0 ?0;
όπου Sc (max), Sc (min) είναι τα μέγιστα και ελάχιστα κενά της αποδεκτής προσαρμογής, microns.
Sc (min) = EI - es; Sc (max) = ES - ei;
Sc (min) = 0 - 0=0; Sc (μέγ.) = 0,018 - (- 0,011) = 0,029;
2 .9 Σχηματικήπεδία δσχετικά μεξεκινά η σύνδεση
Εικόνα 2.1 Σχέδιο πεδίων ανοχής σύνδεσης
2 .10 Σκίτσα και λεπτομέρειες σύνδεσηςέναλέι με μεγέθη
Εικόνα 2.2 Σκίτσο σύνδεσης
3 . RΥπολογισμός και επιλογή πεδίων ανοχής για ζευγαρώματα εξαρτημάτων με ρουλεμάν κύλισης
3.1 Αιτιολόγηση της φύσης της εργασίας και των τύπων φόρτωσης των δακτυλίων έδρασης
κυλινδρική σύνδεσημιόχιρουλεμάν
Κατά την επιλογή εξαρτημάτων ρουλεμάν, θα πρέπει να ληφθεί υπόψη το φορτίο, ο τρόπος λειτουργίας, η κατηγορία ακρίβειας, καθώς και οι τύποι φόρτωσης των δακτυλίων ρουλεμάν.
Ο εσωτερικός δακτύλιος του ρουλεμάν περιστρέφεται με τον άξονα και υπόκειται σε φόρτιση κυκλοφορίας.
Με αυτόν τον τύπο φόρτωσης, ο δακτύλιος παίρνει το φορτίο διαδοχικά κατά μήκος ολόκληρης της περιφέρειας του αυτοκινητόδρομου και το μεταφέρει σε ολόκληρη την επιφάνεια έδρασης του άξονα, και επομένως ο δακτύλιος πρέπει να συνδέεται σταθερά με τον άξονα.
Ο εξωτερικός δακτύλιος του ρουλεμάν είναι σταθερά τοποθετημένος στο χιτώνιο και έχει τοπικό φορτίο. Με αυτόν τον τύπο φόρτωσης, ο δακτύλιος αντιλαμβάνεται το φορτίο κατά ένα περιορισμένο τμήμα της περιφέρειας του ιπποδρόμου και το μεταφέρει στο αντίστοιχο περιορισμένο τμήμα της επιφάνειας καθίσματος του κυπέλλου. Ο εξωτερικός δακτύλιος πρέπει να έχει μια μικρή εφαρμογή που να δημιουργεί ακτινικές δυνάμεις που περιστρέφουν τον δακτύλιο, π.χ. εμφανίζεται φθορά σε ολόκληρη την επιφάνεια. Και αν φυτέψουμε με εφαρμογή παρεμβολής, θα υπάρχει φθορά σε ένα μέρος.
3 .2 Επιλογή τυπικού ρουλεμάν
Προσδιορίστε τον αριθμό του ρουλεμάν. Αρχικά, προσδιορίζουμε τη διάμετρο d του εσωτερικού δακτυλίου του ρουλεμάν. Σύμφωνα με την συνθήκη του προβλήματος, έχουμε d=35 mm.
δηλαδή 07
Ας γράψουμε όλες τις τυπικές σειρές ρουλεμάν με αυτή τη διάμετρο και τις αντίστοιχες τιμές τους c (βαθμολογία δυναμικού φορτίου του ρουλεμάν, H) (σελ. 434-438 /1/).
Νο 207 s=25500
Νο 307 s=33200
Νο 407 s=55300
Τώρα ας προσδιορίσουμε τη σειρά ρουλεμάν σύμφωνα με το κριτήριο της έντασης φόρτωσης. Έχουμε ήρεμο τύπο φόρτωσης δηλ. κανονική λειτουργία.
γ - δυναμική χωρητικότητα φορτίου, kH.
Ας εκφράσουμε και υπολογίσουμε την τιμή c.
0,07 < ? 0,15;
60 < с? 128;
Θα επιλέξουμε ρουλεμάν Νο. 307, με την προϋπόθεση ότι υπάρχουν δύο ρουλεμάν. Ας ελέγξουμε το επιλεγμένο ρουλεμάν σύμφωνα με το κριτήριο της έντασης φόρτωσης.
όπου C είναι το άθροισμα των χαρακτηριστικών δυναμικού φορτίου Νο. 307 του ρουλεμάν
γ - δυναμική ικανότητα φόρτωσης Νο. 307 του ρουλεμάν, kH.
C=c+c=66,4 kH;
60 < 66,4 ? 128
Εικόνα 3.1 Σχέδιο ρουλεμάν κυλίνδρων
Ας προσδιορίσουμε όλες τις διαστάσεις του επιλεγμένου ρουλεμάν (σελ. 426-430 /1/).
Ρουλεμάν Νο 307
Βάρος, kg=0,447.
Διάμετροι κεντραρίσματος, mm
όνομα Μέγιστη. όνομα Μέγιστη.
3 .3 Υπολογισμός και επιλογή προσαρμογής δακτυλίου ρουλεμάν
Ας ορίσουμε οριακές διαστάσειςάξονας και οπές (σελ. 276 / 2 /).
Οι περιοριστικές διαστάσεις του άξονα d και του περιβλήματος (γυαλί).
Οι περιοριστικές διαστάσεις των εσωτερικών και εξωτερικών δακτυλίων του ρουλεμάν (σελ. 273, σελ. 280 / 2 /).
dmin \u003d dm + Dm \u003d 35 - 0,012 \u003d 34,988 mm; (17)
Dmin \u003d Dm + ДDm \u003d 80 - 0,013 \u003d 79,987 mm. (δεκαοχτώ)
Προσδιορίστε την ένταση του φορτίου
Β - πλάτος εργασίας του δακτυλίου ρουλεμάν.
Bk - πλάτος σχεδίασης ρουλεμάν, mm.
B=21-2 2,5=21-5=16mm
Kn - δυναμικός συντελεστής. Υπό φορτίο με μέτρια κρούση και κραδασμούς, υπερφόρτωση 150%, Kn=1;
F - συντελεστής λαμβάνοντας υπόψη τον βαθμό αποδυνάμωσης της παρεμβολής προσγείωσης με έναν κοίλο άξονα. Για συμπαγή άξονα F=1;
Fn - συντελεστής ανομοιόμορφης κατανομής της έντασης του φορτίου μεταξύ των σειρών των κυλίνδρων Fn=1.
Ας επιλέξουμε σύμφωνα με τους πίνακες (πίνακες 9.3; 9.6 σελ.238 /9/) τα πεδία ανοχής του άξονα και της οπής ανάλογα με την υπολογιζόμενη τιμή της έντασης φορτίου PR. Για τον άξονα - k6; Για τρύπα, γυαλί - H7.
3 .4 Δημιουργία διάταξης πεδίων ανοχής
Σχήμα 2.2 Σχέδιο πεδίων ανοχής α β
Εικόνα 2.3 Σχέδια εξαρτημάτων σε επαφή με το ρουλεμάν
4 . ΣΤΟεπιλογή προσγείωσης κατ' αναλογία
4 .1 Επιλογή προσαρμογήςαραιώνωνδακτύλιοι με διάμετρορε2=80 mm
Η εφαρμογή για τον αποστάτη d2 θα πρέπει να είναι με εγγυημένο διάκενο για εύκολη αφαίρεση και εγκατάσταση, δηλαδή η άνω κάμψη του αποστάτη πρέπει να είναι μικρότερη από την κάτω απόκλιση του χιτωνίου. Γνωρίζουμε το πεδίο ανοχής του κυπέλλου H7 (εργασία 2), θα επιλέξουμε το πεδίο ανοχής του δακτυλίου αποστάτη για αυτό. Οι παραπάνω απαιτήσεις αντιστοιχούν στο εύρος ανοχής του διαχωριστικού χιτωνίου g6.
Έτσι, επιτυγχάνουμε μια εφαρμογή στο σύστημα οπών με ένα κενό. Για την επιλεγμένη προσαρμογή, παρουσιάζουμε ένα διάγραμμα των πεδίων ανοχής που υποδεικνύουν τις περιοριστικές διαστάσεις, τις αποκλίσεις, το διάκενο ή τις τιμές παρεμβολής.
Σχήμα 4.1 Σχέδιο των πεδίων ανοχής του διαχωριστικού χιτωνίου
4 .2 Επιλογή προσγείωσης ανάκτησης πετρελαίουουδαχτυλίδι ποδιούρε5=35 mm
Η εφαρμογή του πτερυγίου πρέπει να είναι με εγγυημένο διάκενο για εύκολη αφαίρεση και εγκατάσταση, δηλαδή η κάτω απόκλιση του πτερυγίου πρέπει να είναι μεγαλύτερη από την άνω κάμψη του άξονα. Γνωρίζουμε το πεδίο ανοχής του άξονα k6 (εργασία 2), θα επιλέξουμε για αυτό το πεδίο ανοχής του δακτυλίου λαδιού. Οι παραπάνω απαιτήσεις αντιστοιχούν στο πεδίο ανοχής του δακτυλίου λαδιού F8.
Έτσι, επιτυγχάνουμε μια εφαρμογή στο σύστημα του άξονα με ένα κενό. Για την επιλεγμένη προσαρμογή, παρουσιάζουμε ένα διάγραμμα των πεδίων ανοχής που υποδεικνύουν τις περιοριστικές διαστάσεις, τις αποκλίσεις, το διάκενο ή τις τιμές παρεμβολής.
Σχήμα 4.2 Σχέδιο πεδίων ανοχής πτερυγίου λαδιού
4 . 3 Κατάλληλη επιλογήγυάλινα καπάκιαρε1 = 80 mm
Η εφαρμογή για το καπάκι του κυπέλλου d1 πρέπει να είναι τέτοια ώστε η συναρμολόγηση και η αποσυναρμολόγηση να μπορούν να πραγματοποιηθούν χωρίς σημαντική προσπάθεια, δηλαδή, η άνω παραμόρφωση του καπακιού πρέπει να είναι μικρότερη από την κάτω απόκλιση του κυπέλλου. Επιπλέον, το γυάλινο καπάκι είναι κεντραρισμένο όχι λόγω της εφαρμογής, αλλά λόγω του ότι το καπάκι είναι βιδωμένο στο γυαλί και στο σώμα. Γνωρίζουμε το πεδίο ανοχής του κυπέλλου H7 (εργασία 2), θα επιλέξουμε το πεδίο ανοχής του καπακιού του κυπέλλου για αυτό. Οι παραπάνω απαιτήσεις αντιστοιχούν στο πεδίο ανοχής του καλύμματος κυπέλλου f7. Έτσι, επιτυγχάνουμε μια εφαρμογή στο σύστημα οπών με ένα κενό. Για την επιλεγμένη προσαρμογή, παρουσιάζουμε ένα διάγραμμα των πεδίων ανοχής που υποδεικνύουν τις περιοριστικές διαστάσεις, τις αποκλίσεις, το διάκενο ή τις τιμές παρεμβολής.
Εικόνα 4.3 Σχέδιο πεδίων ανοχής του καπακιού του κυπέλλου
5 . Ππροσχέδιο κλειδιού
5 .1 Προσδιορισμός διαστάσεων κλειδαριάς
Βασικές διαστάσεις περιορίζουν τις αποκλίσειςεπιλέξτε ανάλογα με τη διάμετρο του άξονα (πίνακας 4.64 /2/)
Πίνακας 5.1 Οι κύριες διαστάσεις της σύνδεσης με παράλληλο κλειδί, mm (σύμφωνα με το GOST 23360 - 78)
L=23 1,09=25 χλστ
5 .2 Επιλογή πεδίων ανοχής για διαστάσεις ζευγαρώματος
Τα απαραίτητα διάκενα και τάσεις στη σύνδεση με κλειδί επιτυγχάνονται λόγω των ανοχών των αυλακώσεων, π.χ. Υιοθετείται σύστημα άξονα. Οι οριακές αποκλίσεις εντοπίζονται παρόμοια με την εργασία 1: πλάτος 12h9 (-0,043), ύψος 8h11 (-0,090), κατά μήκος h14. Μήκος κλειδιού 25h14(-0,520).
5 .3 Υπολογισμός διαστάσεων χαρακτηριστικών εξαρτημάτων σύνδεσης με κλειδί
Επιλέγουμε μια ελεύθερη σύνδεση (πίνακας 4.65 /2/), για την οποία το πλάτος της αυλάκωσης του άξονα, το πλάτος της αυλάκωσης του χιτωνίου, το μήκος της αυλάκωσης του άξονα. Το βάθος του αυλακιού του άξονα, το αυλάκι του δακτυλίου, οι ακτίνες καμπυλότητας των αυλακώσεων, όχι μικρότερο από 0,25, όχι περισσότερο από 0,4. Οι αποκλίσεις διαστάσεων γίνονται δεκτές σύμφωνα με το GOST 25347 -89.
Πίνακας 5.1 Διαστατικά χαρακτηριστικά εξαρτημάτων σύνδεσης με κλειδί
5 .4 Εικόνα του σχήματος πεδίων ανοχής για πλάτοςκαιπείρους
Εικόνα 5.1 Σχέδιο πεδίων ανοχής
5 .5 Επιλογή εργαλείων επιθεώρησης ανταλλακτικώνraηβασικά μέτρα
Για διαφοροποιημένο έλεγχο των διαστάσεων των εξαρτημάτων σύνδεσης με κλειδί, μπορούν να χρησιμοποιηθούν γενικά όργανα μέτρησης, αλλά αυτό απαιτεί πολύ χρόνο. Ως εκ τούτου, στις επιχειρήσεις αυτοτρακτόρων και γεωργικής μηχανικής, τα εξαρτήματα, οι αρθρώσεις με κλειδί ελέγχονται με τη χρήση οριακών μετρητών.
Το πλάτος των αυλακώσεων των αξόνων ελέγχεται από πλάκες που έχουν μια πλευρά διέλευσης και μια πλευρά μη διέλευσης. Το μέγεθος από τη γεννήτρια της κυλινδρικής επιφάνειας του χιτωνίου μέχρι το κάτω μέρος της αυλάκωσης ελέγχεται από ένα πώμα με μια βαθμιδωτή προεξοχή. Το βάθος της αυλάκωσης του άξονα ελέγχεται με μετρητές δακτυλίου. Κατά την επισκευή μηχανών, μπορείτε να χρησιμοποιήσετε τόσο γενικά όργανα μέτρησης όσο και μετρητές.
6 . RΥπολογισμός της αλυσίδας διαστάσεων
6 .1 Σχεδιάζοντας μια διαστατική αλυσίδα
Στον κόμβο δίνεται ένας σύνδεσμος κλεισίματος:
Στο συγκεκριμένο παράδειγμα, ο κύριος σύνδεσμος είναι το κενό μεταξύ του περιβλήματος και του ατέρμονα τροχού. Το κενό σχηματίζεται με το σφίξιμο των μπουλονιών που συγκρατούν το κύπελλο στο σώμα, όταν σφίγγεται μια συσκευασία εξαρτημάτων, συμπεριλαμβανομένων: ένα κύπελλο ρουλεμάν, ένα πτερύγιο λαδιού, έναν οδοντωτό τροχό. Το συνολικό μέγεθος αυτών των συνδέσμων στο σώμα.
Εικόνα 6.1 Σχέδιο πεδίων ανοχής
Συνολικός αριθμός συνδέσμων - 5
Σύνδεσμοι - μειούμενοι ()
Σύνδεσμος -μείωση ().
6.2 Προσδιορισμός μεγεθών συνδέσμων
πού είναι ο αριθμός των αυξανόμενων συνδέσμων;
Ο αριθμός των συνδέσμων μείωσης.
8=61+38+46-145 8?0
Προσαρμόζουμε το μέγεθος του γραναζιού σε mm, δηλαδή αυξάνουμε το μέγεθος κατά 8 mm. 8=8
6 .3 Υπολογισμός της αλυσίδας διαστάσεων για μέγιστο και ελάχιστο
Συντελεστής ακρίβειας αλυσίδας διαστάσεων (95) /7/:
πού είναι ο μέσος παράγοντας ακρίβειας;
Ανοχή του συνδέσμου κλεισίματος.
Αριθμός συνδέσμων με γνωστές ανοχές.
Ανοχές γνωστών συνδέσμων ();
Ο αριθμός των συνδέσμων της αλυσίδας διαστάσεων, για τους οποίους προσδιορίζεται ο μέσος συντελεστής ακρίβειας.
Μονάδα ανοχής μεγέθους συνδέσμου, επιλεγμένη σύμφωνα με τον πίνακα (πίνακας 2 /8/)
Σύμφωνα με τον πίνακα (πίνακας 3 Τύποι για ανοχές πιστοποίησης από 5 έως 17) αντιστοιχεί σε 8 προσόντα (25i).
Ανοχές συνδέσμων σύμφωνα με την 8η τάξη, εκτός από τη διορθωτική:
πάτησε
Αρσενικός
πάτησε
Αφήνουμε το πιο σύνθετο τμήμα D3 για ρύθμιση, αφού στρογγυλοποιήσαμε προς τα κάτω.
Προσδιορίστε την ανοχή για 3 συνδέσμους
Ελέγχουμε
Εκχώρηση αποκλίσεων συνδέσμων:
Μέγεθος D1=61±0,023
Μέγεθος D2=46
Μέγεθος D3=54
Μέγεθος D4=145±0,031
6 .4 Υπολογισμός της αλυσίδας διαστάσεων με την πιθανοτική μέθοδο
Συντελεστής ακρίβειας αλυσίδας διαστάσεων (236) /5/:
Σύμφωνα με τον πίνακα (πίνακας 3 της Φόρμουλας για ανοχές πιστοποίησης από 5 έως 17) αντιστοιχεί στην πιστοποίηση IT10 (64i).
Έλεγχος και προσαρμογή των ανοχών:
Είναι απαραίτητο να ρυθμίσετε τις ανοχές προς την κατεύθυνση της μείωσης των ανοχών για τη σύνδεση D2 ως την ευκολότερη κατασκευή, δεχόμαστε την ανοχή για τον βαθμό 9. Με περαιτέρω μείωση της ανοχής, η ισότητα δεν ικανοποιείται. Ας προσπαθήσουμε να λύσουμε το πρόβλημα με το IT10 στο μέγιστο και στο ελάχιστο.
αυτό είναι αδύνατο γιατί >.
Είναι αδύνατο να λυθεί αυτό το πρόβλημα με την πιθανολογική μέθοδο, αφού το έχουμε μικρό μέγεθοςδόθηκε μεγάλη άδεια
Τα αποτελέσματα του υπολογισμού της αλυσίδας διαστάσεων συνοψίζονται στον πίνακα 6.1
Πίνακας 6.1 Αποτελέσματα υπολογισμού αλυσίδας διαστάσεων
|
Παράμετροι διαστάσεων αλυσίδας |
Διαστασιακοί σύνδεσμοι αλυσίδας |
||||||
|
Ονομασία συνδέσμου |
|||||||
|
Τύπος συνδέσμου |
|||||||
|
Μέγεθος, mm |
|||||||
|
Μονάδα ανοχής, μm |
|||||||
|
Υπολογισμός για το μέγιστο-ελάχιστο |
|||||||
|
Τιμή ανοχής, μm |
|||||||
|
θετός |
|||||||
|
Απόκλιση, μικρά |
|||||||
|
Μεγέθη συνδέσμων με απόκλιση. |
6 .5 Σύγκριση των αποτελεσμάτων των υπολογισμών της αλυσίδας διαστάσεων
Ως αποτέλεσμα της εργασίας που έγινε, μπορούμε να βγάλουμε ένα συμπέρασμα σχετικά με τον υπολογισμό των αλυσίδων διαστάσεων. Ο υπολογισμός των αλυσίδων διαστάσεων, στις οποίες ο σύνδεσμος κλεισίματος έχει μεγάλη ανοχή για το μέγεθος του συνδέσμου κλεισίματος, γίνεται καλύτερα χρησιμοποιώντας τη μέθοδο μέγιστων και ελάχιστων. Και είναι καλύτερο να χρησιμοποιήσετε την πιθανολογική μέθοδο με μικρές ανοχές για το μέγεθος του συνδέσμου κλεισίματος.
σιβιβλιογραφική λίστα
1. Ανοχές και προσαρμογές: Εγχειρίδιο. Σε 2 ώρες / V.D. Myagkov, M.A. Paley, A.B. Romanov, V.A. Μπραγίνσκι. - 6η έκδ., αναθεωρημένη. και επιπλέον - L .: Mashinostroenie, Λένινγκραντ. τμήμα, 1982. - Μέρος 1. 543 σ., ill.
2. Tolerances and fits: A Handbook. Σε 2 ώρες / V.D. Myagkov, M.A. Paley, A.B. Romanov, V.A. Μπραγίνσκι. - 6η έκδ., αναθεωρημένη. και επιπλέον - L .: Mashinostroenie, Λένινγκραντ. τμήμα, 1983. - Κεφ. 2.448 σ., ill.
3. Ρουλεμάν κύλισης. Συλλογή κρατικά πρότυπα. Κεφ.1-Μ.: Εκδοτικός Οίκος Προτύπων, 1989. -439 σελ.
4. Ρουλεμάν κύλισης. Συλλογή κρατικών προτύπων. Μέρος 2 - Μ.: Εκδοτικός Οίκος Προτύπων, 1989. -432 σελ.
5. Γκρι I.S. Εναλλάξιμα, τυποποίηση και τεχνικές μετρήσεις. - 2η έκδ. , αναθεωρημένο και επιπλέον - M.: Agropromizdat, 1987. - 367 σελ.: ill. - (Εγχειρίδιο και οδηγός σπουδών για φοιτητές ανώτατων εκπαιδευτικών ιδρυμάτων)
7. Κατευθυντήριες γραμμές. Επιλογή καθολικά μέσαγραμμικές μετρήσεις, μεγέθη έως 500 (σύμφωνα με την εφαρμογή του GOST 8.051-81) RD50-98-86.-M .: Standards Publishing House, 1987. -83 p.
8. MU έως KR 07-08 MSS
9. Εναλλάξιμα, τυποποίηση και τεχνικές μετρήσεις: Εγχειρίδιο για πανεπιστήμια / A.I. Yakushev, L.N. Vorontsov, N.M. Ο Φεντότοφ. - 6η έκδ., αναθεωρημένη. και επιπλέον - M.: Mashinostroenie, 1987. - 352 σελ.: ill.
Φιλοξενείται στο Allbest.ru
Παρόμοια Έγγραφα
Χαρακτηριστικά της επιλογής ανοχής και προσγειώσεις για ομαλή κυλινδρικές συνδέσεις, επιλογή πεδίων ανοχής για ζευγαρώματα εξαρτημάτων με ρουλεμάν κύλισης. Η επιλογή των ανοχών και των προσγειώσεων κλειδωμένων, σχιστών συνδέσεων. Υπολογισμός ανοχών διαστάσεων μιας δεδομένης αλυσίδας διαστάσεων.
θητεία, προστέθηκε 31/05/2010
Ανάλυση της συσκευής και η αρχή λειτουργίας της μονάδας συναρμολόγησης. Υπολογισμός και επιλογή προσγειώσεων ρουλεμάν κύλισης. Επιλογή προσγειώσεων για κυλινδρικές συνδέσεις. Υπολογισμός των διαστάσεων λείων οριακών μετρητών. Χαρακτηριστικά ακρίβειας συνδέσεων με σπείρωμα και γρανάζια.
θητεία, προστέθηκε 16/04/2011
Προσδιορισμός κενών, στεγανότητας και ανοχών εφαρμογής σε λείες κυλινδρικές αρθρώσεις. Υπολογισμός προσγειώσεων στο σύστημα κύριων οπών, αξόνων, οπών, ομαλών οριακών διαστάσεων διαμετρημάτων. Η λύση των αλυσίδων διαστάσεων με τη μέθοδο της πλήρους εναλλαξιμότητας.
θητεία, προστέθηκε 07/11/2015
Εκχώρηση προσγειώσεων για όλα τα μεγέθη ζευγαρώματος και ορισμός τους στον εκδοθέντα κόμβο. Υπολογισμός προσαρμογών για λείες κυλινδρικές αρθρώσεις με προσαρμογή παρεμβολής για μια δεδομένη άρθρωση. Προσδιορισμός διαμετρημάτων εξαρτημάτων. Σχέδια για τη θέση των ανοχών σύνδεσης με σπείρωμα.
θητεία, προστέθηκε 28/02/2015
Υπολογισμός προσγειώσεων με διάκενο σε πεδία και ρουλεμάν κύλισης. Επιλογή διαμετρημάτων για επιθεώρηση λεπτομερειών ομαλών κυλινδρικών αρμών, προσγειώσεων με κλειδαριές και ευθύγραμμες σφήνες. Αξιολόγηση της ακρίβειας κυλινδρικών γραναζιών και γραναζιών.
θητεία, προστέθηκε 28/05/2015
Περιγραφή της μονάδας συναρμολόγησης - ο τρίτος άξονας ενός κιβωτίου ταχυτήτων τριών σταδίων ελικοειδούς λοξοτομής. Ανάλυση λείων κυλινδρικών αρμών. Υπολογισμός προσγειώσεων ρουλεμάν κύλισης, προσγειώσεις για συνδέσεις με κλειδί, σπείρωμα και σχισμή, πεδία ανοχής.
θητεία, προστέθηκε 23/07/2013
Υπολογισμός προσγειώσεων λείων κυλινδρικών αρμών: με προσαρμογή παρεμβολής και διάκενο, μεταβατικό. Προσδιορισμός των παραμέτρων της αλυσίδας διαστάσεων. Υπολογισμός προσγειώσεων ρουλεμάν κύλισης, κοχλιωτών και σχιστών συνδέσεων με κλειδί. Υπολογισμός των κύριων χαρακτηριστικών του διαμετρήματος-στήριγμα.
θητεία, προστέθηκε 17/06/2014
Προσδιορισμός χαρακτηριστικών ακρίβειας και βασικών στοιχείων λείων κυλινδρικών αρμών. Η επιλογή των προσγειώσεων με παρεμβολή με τη μέθοδο υπολογισμού. Προσδιορισμός της προσαρμογής για ένα απλό ρουλεμάν με τριβή ρευστού. Επεξεργασία δεδομένων από πολλαπλές μετρήσεις ενός εξαρτήματος.
θητεία, προστέθηκε 16/09/2012
Υπολογισμός λείας κυλινδρικής σύνδεσης 2 - γρανάζι - άξονας. Υπολογισμός μετρητών για τον έλεγχο λείων κυλινδρικών αρμών. Επιλογή κανονικής γεωμετρικής ακρίβειας. Προσδιορισμός σύνδεσης ρουλεμάν, προσγειώσεις συνδέσεων με κλειδί και σχισμή.
θητεία, προστέθηκε 27/06/2010
Βασικές διατάξεις, έννοιες, ορισμοί στον τομέα της τυποποίησης. Γενικές πληροφορίες, η διαδικασία για τον υπολογισμό και την επιλογή προσγειώσεων για ρουλεμάν κύλισης. Υπολογισμός αλυσίδων γραμμικών διαστάσεων με την πιθανοτική μέθοδο. Η επιλογή προσγειώσεων λείων κυλινδρικών αρμών με διάκενο.
ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ ΚΑΙ ΕΠΙΛΟΓΗ ΕΚΦΟΡΤΩΣΕΩΝ
Επόπτης
Ν. έλεγχος
Ο μαθητής Barnyakov V.V.
Ομάδα MMZ 240006du-KU
Kamensk-Uralsky
Εισαγωγή 3
Εργασία 1. Υπολογισμός και επιλογή προσαρμογών λείων κυλινδρικών αρμών 5
Εργασία 2. Υπολογισμός των εκτελεστικών διαστάσεων λείων οριακών μετρητών 8
Εργασία 3. Το σχήμα και η διάταξη των επιφανειών 14
Εργασία 4. Τραχύτητα επιφάνειας 15
Εργασία 5. Υπολογισμός προσαρμογών ρουλεμάν κύλισης 17
Εργασία 6. Διορισμός και αιτιολόγηση της προσαρμογής μιας σύνδεσης με σπείρωμα και της
έλεγχος 22
Εργασία 7. Διορισμός και αιτιολόγηση προσγειώσεων με κλειδαριές και νάρθηκες
συνδέσεις και ο έλεγχός τους 27
Πρόβλημα 8. Υπολογισμός ακρίβειας γραναζωτοί τροχοίκαι γρανάζια και τον έλεγχό τους 35
Εργασία 9. Υπολογισμός ανοχών για διαστάσεις που περιλαμβάνονται στο διαστασιακή αλυσίδα 40
Συμπέρασμα 42
Παραπομπές 43
Εισαγωγή
Επί του παρόντος, τα προβλήματα βελτίωσης της ποιότητας των προϊόντων μηχανικής, μαζί με τις αυξανόμενες απαιτήσεις για την εναλλαξιμότητα των εξαρτημάτων της μηχανής κατά τη συναρμολόγηση, γίνονται όλο και πιο σημαντικά από χρόνο σε χρόνο. μεγαλύτερη αξία. Εξέχουσα θέση στην επίλυση αυτών των προβλημάτων κατέχουν τα πρότυπα που ισχύουν για τις ανοχές και τις προσαρμογές των διαστάσεων λείων στοιχείων εξαρτημάτων, για τις συναρμολογήσεις τους που σχηματίζονται όταν συνδέονται αυτά τα μέρη και για μετρητές που διασφαλίζουν αξιόπιστο έλεγχο και εναλλαξιμότητα εξαρτημάτων, συγκροτημάτων και εξαρτημάτων και μηχανές.
Η καταλληλότητα εξαρτημάτων με ανοχή IT6 έως IT17, ειδικά σε μαζική και μεγάλης κλίμακας παραγωγή, ελέγχεται συχνότερα με οριακά μετρητές. Αυτοί οι μετρητές ελέγχουν τις διαστάσεις λείων κυλινδρικών, λείων κωνικών, κοχλιωτών και σχιστών τμημάτων, τα βάθη και τα ύψη των προεξοχών, καθώς και τη θέση των επιφανειών και άλλες παραμέτρους.
Ένα σύνολο ορίων εργασίας για τον έλεγχο των διαστάσεων λείων κυλινδρικών μερών αποτελείται από ένα μετρητή διέλευσης PR (ελέγχουν το όριο μέγεθος που αντιστοιχεί στο μέγιστο υλικό του ελεγχόμενου αντικειμένου) και ένα μετρητή μη διέλευσης HE (ελέγχουν το αντίστοιχο μέγεθος ορίου στο ελάχιστο υλικό του ελεγχόμενου αντικειμένου).
Με τη βοήθεια οριακών μετρητών, όχι αριθμητική αξίαελεγχόμενες παραμέτρους και την καταλληλότητα του εξαρτήματος, π.χ. Μάθετε εάν η ελεγχόμενη παράμετρος υπερβαίνει το κατώτερο ή το ανώτερο όριο ή είναι μεταξύ δύο αποδεκτών ορίων. Το εξάρτημα θεωρείται κατάλληλο εάν ο μετρητής διέλευσης (η πλευρά του μετρητή) διέρχεται υπό την επίδραση του ίδιου του βάρους ή δύναμης περίπου ίσης με αυτό, και ο μετρητής που δεν πηγαίνει (η πλευρά του μετρητή) δεν διέρχεται από τον ελεγχόμενο επιφάνεια του εξαρτήματος. Σε αυτήν την περίπτωση πραγματικό μέγεθοςτο τμήμα βρίσκεται μεταξύ των καθορισμένων ορίων μεγεθών. Εάν το μανόμετρο αποτύχει, το εξάρτημα είναι επισκευάσιμο ελάττωμα. αν περάσει το όργανο μέτρησης, το εξάρτημα είναι ανεπανόρθωτο ελάττωμα, καθώς το μέγεθος ενός τέτοιου άξονα είναι μικρότερο από το μικρότερο επιτρεπόμενο όριο μεγέθους του εξαρτήματος και το μέγεθος μιας τέτοιας οπής είναι μεγαλύτερο από το μεγαλύτερο επιτρεπόμενο μέγεθος ορίου.
Κατά το σχεδιασμό οριακών μετρητών για λεία, σπειρώματα και άλλα μέρη, θα πρέπει να τηρείται η αρχή της ομοιότητας Taylor, σύμφωνα με την οποία οι μετρητές διέλευσης πρέπει να είναι πρωτότυπο του ταιριαστού τμήματος με μήκος ίσο με το μήκος σύνδεσης (δηλ. μετρητές για άξονες θα πρέπει να έχουν τη μορφή δακτυλίων) και να ελέγχουν τις διαστάσεις σε όλο το μήκος της σύνδεσης, λαμβάνοντας υπόψη τα σφάλματα σχήματος των εξαρτημάτων. Οι μη μετρητές θα πρέπει να έχουν μικρό μήκος μέτρησης και μια επαφή που πλησιάζει ένα σημείο προκειμένου να ελέγχεται μόνο το πραγματικό μέγεθος του εξαρτήματος (το οποίο επιτυγχάνεται κατά τον έλεγχο των οπών, για παράδειγμα, με μικρομετρικά εσωτερικά μετρητές). Τα οριακά όργανα επιτρέπουν τον ταυτόχρονο έλεγχο όλων των σχετικών διαστάσεων και των αποκλίσεων σχήματος ενός εξαρτήματος και τον έλεγχο εάν οι αποκλίσεις στις διαστάσεις και το σχήμα των επιφανειών των εξαρτημάτων είναι εντός του εύρους ανοχής. Έτσι, το προϊόν θεωρείται κατάλληλο όταν τα σφάλματα στο μέγεθος, το σχήμα και τη θέση των επιφανειών βρίσκονται εντός του πεδίου ανοχής.
Τα παραπάνω χαρακτηριστικά των περιοριστικών μετρητών εξηγούν την ευκολία του ελέγχου και προκαθορίζουν την ευρεία χρήση τους στη βιομηχανία για τον έλεγχο των τελικών προϊόντων.
Εργασία 1. Υπολογισμός και επιλογή προσαρμογών για λείες κυλινδρικές αρθρώσεις
Συνθήκες εργασίας : Επιλογή 1
Προσγειώσεις Ø10H7/e7
1. Ας οικοδομήσουμε σε μια κλίμακα τη διάταξη των πεδίων ανοχής των ζευγαρωμένων μερών. Η κλίμακα για την κατασκευή κυκλωμάτων: δύο μικρόμετρα σε ένα χιλιοστό.
Εικ. 1. Πεδίο ανοχής για προσγείωση Ø10H7/e7
Εικ. 2. Πεδίο ανοχής για προσγείωση Ø10H7/js7
Εικ. 3. Πεδίο ανοχής για προσγείωση Ø10H7/s7
Εικ. 4. Πεδίο ανοχής για προσγείωση Ø10F7/h7
2. Ας προσδιορίσουμε τα μεγαλύτερα και μικρότερα μεγέθη ορίου και τις ανοχές των εξαρτημάτων ζευγαρώματος. Τα δεδομένα που λαμβάνονται καταχωρούνται στον πίνακα 1.
3. Ας ορίσουμε τα μεγαλύτερα, μικρότερα και μέτρια κενά και στεγανότητα στις διατάξεις των πεδίων ανοχής.
4. Προσδιορίστε τα μεγαλύτερα, μικρότερα, μέσα κενά ή ανοχές στεγανότητας και προσγείωσης.
Το σκίτσο για κάθε μία από τις συνδέσεις θα είναι η σύζευξη δύο μερών - του άξονα και της οπής. Για να ελέγξετε την οπή, επιλέξτε το κατάλληλο βύσμα, για να ελέγξετε τον άξονα - ένα στήριγμα (ένα ειδικό εργαλείο μέτρησης σχεδιασμένο για κάθε μέγεθος) ή χρησιμοποιήστε εργαλεία μέτρησης γενικής χρήσης - ένα παχύμετρο και ένα βραχίονα ένδειξης.
Ακρίβεια υπολογισμού και επιλογής τυπική εφαρμογήγια ομαλές κυλινδρικές συνδέσεις 3
Εργασία Νο. 1 Επεξεργασία άμεσων μεμονωμένων μετρήσεων 9
Εργασία #2: Χειρισμός άμεσων πολλαπλών μετρήσεων 9
Εργασία αριθμός 3. Επεξεργασία έμμεσων μετρήσεων υπό αναπαραγώγιμες συνθήκες 11
Αριθμός εργασίας 4. 12
Εργασία αριθμός 5 13
Αναφορές 16
Εργασία αριθμός 1
Υπολογισμός ακρίβειας και επιλογή τυπικών προσαρμογών για λείες κυλινδρικές αρθρώσεις
1. Προσδιορίστε τις οριακές αποκλίσεις, ονομαστικές διαστάσεις, ανοχές για αυτόν τον σύντροφο.
2. Πραγματοποιήστε αυτή τη διάταξη των πεδίων ανοχής των δεδομένων προσγειώσεων, υποδεικνύοντας τα ελάχιστα και μέγιστα κενά ή στεγανότητα.
3. Σχεδιάστε το συγκρότημα (μανίκι και άξονας) με την καθορισμένη εφαρμογή.
4. Κάντε σκίτσα των λεπτομερειών του συγκροτήματος, υποδεικνύοντας τις διαστάσεις εφαρμογής.
5. Δώστε σύντομη περιγραφήδεδοµένων εκφορτώσεων και πού εφαρµόζονται.
6. Υποδείξτε το σύστημα (CA, CB) στο οποίο εκτελέστηκε.
7. Καθορίστε τα προσόντα των λεπτομερειών των συνδέσεων.
Αρχικά δεδομένα για την εργασία Νο. 1
| Αρ. var. | Ø σύζευξη | |||
Υπολογίστε και επιλέξτε μια εφαρμογή για λείο κυλινδρικό σύνδεσμο Ø 95H7/h6 mm.
Τοποθετήστε στο σύστημα οπών, παρέχετε διάκενο Smax= 57 μικρόν, Smin= 0 μικρόν.
1. Προσδιορίστε την ανοχή κάθαρσης:
TS= 57 – 0 = 57 μικρόν.
Αριθμός μονάδων ανοχής Εγώκαθορίζεται από τον πίνακα: Εγώ= 2,17.
ένας γάμος: 
TD= Td= –22 μικρόν.
EIείναι ίσο με μηδέν, όταν προσγειώνεται με διάκενο, το πεδίο ανοχής άξονα πρέπει να βρίσκεται κάτω από το πεδίο ανοχής οπής, δηλ. Οι οριακές αποκλίσεις του άξονα θα είναι αρνητικές. Σύμφωνα με τον πίνακα, βρίσκουμε την κύρια απόκλιση του άξονα ανάλογα με την κατάσταση es= 0 μικρόν(βασική απόκλιση η).
4. Καθορίζουμε τις ποιότητες της οπής και του άξονα σύμφωνα με τον πίνακα. Η τρύπα είναι η έβδομη τάξη, ο άξονας είναι ο έκτος (το άθροισμα των ανοχών είναι 35 + 22).
ES= EI+ TD= 0 + 35 = + 35 μικρόν.
Ei= es– TD= 0 – 35 = – 35 μικρόν.
Καταγράφουμε την επιλεγμένη προσγείωση:
S c (max) \u003d D max - d min \u003d 95.035 - 94.978 \u003d 0.057< 1.76.
S c (min) \u003d D min - d max \u003d 95 - 95 \u003d 0\u003e -11,236.
Ρύζι. 1. Σχέδιο πεδίων ανοχής σύνδεσης
Υπολογίστε και επιλέξτε μια μεταβατική εφαρμογή για μια λεία κυλινδρική άρθρωση Ø 95Js8/h7 mm.
Τοποθετείται στο σύστημα οπών, παρέχει προσαρμογή παρεμβολής Nmax= 27 μικρόν, Nmin= 8 μικρόν.
1. Προσδιορίστε την ανοχή στεγανότητας:
TN= 27 – 8 = 19 μικρόν.
Αριθμός μονάδων ανοχής Εγώκαθορίζεται από τον πίνακα: Εγώ= 2,17.
Προσδιορίστε με πίνακα και τύπο ένας γάμος: 
2. Καθορίζουμε την ποιότητα σύμφωνα με τον πίνακα - το έβδομο. Βρίσκουμε την ανοχή της έβδομης πρόκρισης TD= Td= –35 μικρόν.
3. Εφόσον η χαμηλότερη απόκλιση της οπής EI δεν είναι ίση με μηδέν, κατά τη διάρκεια μιας μεταβατικής προσαρμογής, το πεδίο ανοχής άξονα πρέπει εν μέρει να συμπίπτει με το πεδίο ανοχής οπής, δηλ. Οι οριακές αποκλίσεις του άξονα θα είναι αρνητικές. Σύμφωνα με τον πίνακα, βρίσκουμε την κύρια απόκλιση του άξονα ανάλογα με την κατάσταση es= 0 μικρόν(βασική απόκλιση η).
4. Καθορίζουμε τις ποιότητες της οπής και του άξονα σύμφωνα με τον πίνακα. Η τρύπα είναι η όγδοη τάξη, ο άξονας είναι η έβδομη (το άθροισμα των ανοχών είναι 54 + 35).
5. Οι αποκλίσεις του δεύτερου ορίου είναι:
ES= EI+ TD= -27+ 54 = + 27 μικρόν.
Ei= es– TD= 0 – 35 = – 35 μικρόν.
Καταγράφουμε την επιλεγμένη προσγείωση:
Ελέγξτε εάν η συνθήκη (1.6) ικανοποιείται.
N c (max) \u003d D max - d min \u003d 95,027 - 94,965 \u003d 0,062< 1.76.
S c (min) \u003d D min - d max \u003d 94,973 - 95 \u003d -0,027\u003e -11,236.
Η προϋπόθεση πληρούται - η προσγείωση έχει επιλεγεί σωστά.
6. Κατασκευάζουμε ένα διάγραμμα των πεδίων ανοχής της διεπαφής (Εικ. 1).
Ρύζι. 3. Σχέδιο πεδίων ανοχής σύνδεσης
7. Σχεδιάζουμε σκίτσα των συνδέσεων και των μερών του (Εικ. 4).
Ρύζι. 2. Σκίτσα των συνδέσεων και των μερών του με την ονομασία προσγείωσης
Υπολογίστε και επιλέξτε μια εφαρμογή για λείο κυλινδρικό σύνδεσμο Ø 95H8/s7 mm.
Τοποθετείται στο σύστημα οπών, παρέχει παρεμβολές N Μέγιστη= 106 μικρόν, Ν ελάχ= 17 μικρόν.
1. Προσδιορίστε την ανοχή στεγανότητας:
TN= 106 – 17 = 89 μικρόν.
Αριθμός μονάδων ανοχής Εγώκαθορίζεται από τον πίνακα: Εγώ= 2,17.
Προσδιορίστε με πίνακα και τύπο ένας γάμος: 
2. Καθορίζουμε την ποιότητα σύμφωνα με τον πίνακα - το έβδομο. Βρίσκουμε την ανοχή της έβδομης πρόκρισης TD= Td= 177 μικρόν.
3. Από την κάτω απόκλιση της τρύπας EIείναι ίσο με μηδέν, με προσαρμογή παρεμβολής, το πεδίο ανοχής άξονα πρέπει να βρίσκεται πάνω από το πεδίο ανοχής οπής, δηλ. Οι οριακές αποκλίσεις του άξονα θα είναι θετικές. Σύμφωνα με τον πίνακα, βρίσκουμε την κύρια απόκλιση του άξονα ανάλογα με την κατάσταση es= 106 μικρόν(βασική απόκλιση η).
4. Καθορίζουμε τις ποιότητες της οπής και του άξονα σύμφωνα με τον πίνακα. Η τρύπα είναι η έβδομη τάξη, ο άξονας είναι ο όγδοος (το άθροισμα των ανοχών είναι 54 + 177).
5. Οι αποκλίσεις του δεύτερου ορίου είναι:
EN= EI+ TD= 0 + 54 = + 54 μικρόν.
Ei= es– TD= 106 – 177 = – 71 μικρόν.
Καταγράφουμε την επιλεγμένη προσγείωση:
Ελέγξτε εάν η συνθήκη (1.6) ικανοποιείται.
N c (max) \u003d D max - d min \u003d 95.054 - 94.929 \u003d 0.125< 1.76.
N c (min) \u003d D min - d max \u003d 95 - 95,106 \u003d -0,106\u003e -11,236.
Η προϋπόθεση πληρούται - η προσγείωση έχει επιλεγεί σωστά.
6. Κατασκευάζουμε ένα διάγραμμα των πεδίων ανοχής της διεπαφής (Εικ. 1).
Ρύζι. 5. Σχέδιο πεδίων ανοχής σύνδεσης
7. Σχεδιάζουμε σκίτσα των συνδέσεων και των μερών του (Εικ. 2).
Ρύζι. 6. Σκίτσα των συνδέσεων και οι λεπτομέρειες του με ονομασία προσγείωσης