Η επιλογή των προσγειώσεων για ένα λείο κυλινδρικό σύντροφο. Θέμα: Υπολογισμός προσαρμογών για λείες κυλινδρικές αρθρώσεις

ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ ΚΑΙ ΕΠΙΛΟΓΗ ΕΚΦΟΡΤΩΣΕΩΝ

Εργασία μαθήματος

Επεξηγηματικό σημείωμα

Επόπτης

Ν. έλεγχος

Ο μαθητής Barnyakov V.V.

Ομάδα MMZ 240006du-KU

Kamensk-Uralsky

Εισαγωγή 3

Εργασία 1. Υπολογισμός και επιλογή ομαλών προσγειώσεων κυλινδρικές συνδέσεις 5

Εργασία 2. Υπολογισμός των εκτελεστικών διαστάσεων λείων οριακών μετρητών 8

Εργασία 3. Το σχήμα και η διάταξη των επιφανειών 14

Εργασία 4. Τραχύτητα επιφάνειας 15

Εργασία 5. Υπολογισμός προσαρμογών ρουλεμάν κύλισης 17

Εργασία 6. Διορισμός και αιτιολόγηση της προσαρμογής μιας σύνδεσης με σπείρωμα και της

έλεγχος 22

Εργασία 7. Διορισμός και αιτιολόγηση προσγειώσεων με κλειδαριές και νάρθηκες

συνδέσεις και ο έλεγχός τους 27

Εργασία 8. Υπολογισμός της ακρίβειας των γραναζιών και των γραναζιών και ο έλεγχος τους 35

Εργασία 9. Υπολογισμός των ανοχών διαστάσεων που περιλαμβάνονται στην αλυσίδα διαστάσεων 40

Συμπέρασμα 42

Παραπομπές 43

Εισαγωγή

Επί του παρόντος, τα προβλήματα βελτίωσης της ποιότητας των προϊόντων μηχανικής, μαζί με τις αυξανόμενες απαιτήσεις για την εναλλαξιμότητα των εξαρτημάτων της μηχανής κατά τη συναρμολόγηση, γίνονται όλο και πιο σημαντικά από χρόνο σε χρόνο. μεγαλύτερη αξία. Εξέχουσα θέση στην επίλυση αυτών των προβλημάτων κατέχουν τα πρότυπα που ισχύουν για τις ανοχές και τις προσαρμογές των διαστάσεων λείων στοιχείων εξαρτημάτων, για τις συναρμολογήσεις τους που σχηματίζονται όταν συνδέονται αυτά τα μέρη και για μετρητές που διασφαλίζουν αξιόπιστο έλεγχο και εναλλαξιμότητα εξαρτημάτων, συγκροτημάτων και εξαρτημάτων και μηχανές.

Η καταλληλότητα εξαρτημάτων με ανοχή IT6 έως IT17, ειδικά σε μαζική και μεγάλης κλίμακας παραγωγή, ελέγχεται συχνότερα με οριακά μετρητές. Αυτοί οι μετρητές ελέγχουν τις διαστάσεις λείων κυλινδρικών, λείων κωνικών, κοχλιωτών και σχιστών τμημάτων, τα βάθη και τα ύψη των προεξοχών, καθώς και τη θέση των επιφανειών και άλλες παραμέτρους.

Ένα σύνολο ορίων εργασίας για τον έλεγχο των διαστάσεων λείων κυλινδρικών μερών αποτελείται από ένα μετρητή διέλευσης PR (ελέγχουν το όριο μέγεθος που αντιστοιχεί στο μέγιστο υλικό του ελεγχόμενου αντικειμένου) και ένα μετρητή μη διέλευσης HE (ελέγχουν το αντίστοιχο μέγεθος ορίου στο ελάχιστο υλικό του ελεγχόμενου αντικειμένου).

Με τη βοήθεια οριακών μετρητών, όχι αριθμητική αξίαελεγχόμενες παραμέτρους και την καταλληλότητα του εξαρτήματος, π.χ. Μάθετε εάν η ελεγχόμενη παράμετρος υπερβαίνει το κατώτερο ή το ανώτερο όριο ή είναι μεταξύ δύο αποδεκτών ορίων. Το εξάρτημα θεωρείται κατάλληλο εάν ο μετρητής διέλευσης (η πλευρά του μετρητή) διέρχεται υπό την επίδραση του ίδιου του βάρους ή δύναμης περίπου ίσης με αυτό, και ο μετρητής που δεν πηγαίνει (η πλευρά του μετρητή) δεν διέρχεται από τον ελεγχόμενο επιφάνεια του εξαρτήματος. Σε αυτήν την περίπτωση πραγματικό μέγεθοςτο τμήμα βρίσκεται μεταξύ των καθορισμένων ορίων μεγεθών. Εάν το μανόμετρο αποτύχει, το εξάρτημα είναι επισκευάσιμο ελάττωμα. αν περάσει το όργανο μέτρησης, το εξάρτημα είναι ανεπανόρθωτο ελάττωμα, καθώς το μέγεθος ενός τέτοιου άξονα είναι μικρότερο από το μικρότερο επιτρεπόμενο όριο μεγέθους του εξαρτήματος και το μέγεθος μιας τέτοιας οπής είναι μεγαλύτερο από το μεγαλύτερο επιτρεπόμενο μέγεθος ορίου.

Κατά το σχεδιασμό οριακών μετρητών για λεία, σπειρώματα και άλλα μέρη, θα πρέπει να τηρείται η αρχή της ομοιότητας Taylor, σύμφωνα με την οποία οι μετρητές διέλευσης πρέπει να είναι πρωτότυπο του ταιριαστού τμήματος με μήκος ίσο με το μήκος σύνδεσης (δηλ. μετρητές για άξονες θα πρέπει να έχουν τη μορφή δακτυλίων) και να ελέγχουν τις διαστάσεις σε όλο το μήκος της σύνδεσης, λαμβάνοντας υπόψη τα σφάλματα σχήματος των εξαρτημάτων. Οι μη μετρητές θα πρέπει να έχουν μικρό μήκος μέτρησης και μια επαφή που πλησιάζει ένα σημείο προκειμένου να ελέγχεται μόνο το πραγματικό μέγεθος του εξαρτήματος (το οποίο επιτυγχάνεται κατά τον έλεγχο των οπών, για παράδειγμα, με μικρομετρικά εσωτερικά μετρητές). Τα οριακά όργανα επιτρέπουν τον ταυτόχρονο έλεγχο όλων των σχετικών διαστάσεων και των αποκλίσεων σχήματος ενός εξαρτήματος και τον έλεγχο εάν οι αποκλίσεις στις διαστάσεις και το σχήμα των επιφανειών των εξαρτημάτων είναι εντός του εύρους ανοχής. Έτσι, το προϊόν θεωρείται κατάλληλο όταν τα σφάλματα στο μέγεθος, το σχήμα και τη θέση των επιφανειών βρίσκονται εντός του πεδίου ανοχής.

Τα παραπάνω χαρακτηριστικά των περιοριστικών μετρητών εξηγούν την ευκολία του ελέγχου και προκαθορίζουν την ευρεία χρήση τους στη βιομηχανία για τον έλεγχο των τελικών προϊόντων.

Εργασία 1. Υπολογισμός και επιλογή προσαρμογών για λείες κυλινδρικές αρθρώσεις

Συνθήκες εργασίας : Επιλογή 1

Προσγειώσεις Ø10H7/e7

1. Ας οικοδομήσουμε σε μια κλίμακα τη διάταξη των πεδίων ανοχής των ζευγαρωμένων μερών. Η κλίμακα για την κατασκευή κυκλωμάτων: δύο μικρόμετρα σε ένα χιλιοστό.

Εικ. 1. Πεδίο ανοχής για προσγείωση Ø10H7/e7

Εικ. 2. Πεδίο ανοχής για προσγείωση Ø10H7/js7

Εικ. 3. Πεδίο ανοχής για προσγείωση Ø10H7/s7

Εικ. 4. Πεδίο ανοχής για προσγείωση Ø10F7/h7

2. Ας προσδιορίσουμε τα μεγαλύτερα και μικρότερα μεγέθη ορίου και τις ανοχές των εξαρτημάτων ζευγαρώματος. Τα δεδομένα που λαμβάνονται καταχωρούνται στον πίνακα 1.

3. Ας ορίσουμε τα μεγαλύτερα, μικρότερα και μέτρια κενά και στεγανότητα στις διατάξεις των πεδίων ανοχής.

4. Προσδιορίστε τα μεγαλύτερα, μικρότερα, μέσα κενά ή ανοχές στεγανότητας και προσγείωσης.

Το σκίτσο για κάθε μία από τις συνδέσεις θα είναι η σύζευξη δύο μερών - του άξονα και της οπής. Για να ελέγξετε την οπή, επιλέξτε το κατάλληλο βύσμα, για να ελέγξετε τον άξονα - ένα στήριγμα (ένα ειδικό εργαλείο μέτρησης σχεδιασμένο για κάθε μέγεθος) ή χρησιμοποιήστε εργαλεία μέτρησης γενικής χρήσης - ένα παχύμετρο και ένα βραχίονα ένδειξης.

Η επιλογή ενός συστήματος οπών ή άξονα για μια συγκεκριμένη εφαρμογή καθορίζεται από σχεδιαστικά, τεχνολογικά και οικονομικά κριτήρια. Το σύστημα οπών είναι στις περισσότερες περιπτώσεις προτιμότερο, καθώς προκαλεί σημαντική μείωση στο εύρος των εργαλείων κοπής και μέτρησης και, ως εκ τούτου, είναι πιο οικονομικό από το σύστημα άξονα. Ωστόσο, σε ορισμένες περιπτώσεις είναι απαραίτητο να χρησιμοποιήσετε το σύστημα άξονα:

όταν η καθορισμένη ακρίβεια του καλυμμένου τμήματος (άξονας, άξονας) μπορεί να παρέχεται από τις βαθμονομημένες ράβδους τους χωρίς κοπή.

εάν υπάρχουν πολλές συνδέσεις με διαφορετικές προσγειώσεις στον ίδιο άξονα.

όταν χρησιμοποιείται σε συνδέσεις τυποποιημένων προϊόντων που κατασκευάζονται σύμφωνα με το σύστημα άξονα (σύνδεση κλειδιού, σύνδεση του εξωτερικού δακτυλίου του ρουλεμάν με οπή στο περίβλημα).

Είναι επίσης σημαντικό να επιλέξετε τις σωστές ανοχές για τις διαστάσεις ζευγαρώματος της σύνδεσης, καθώς αυτό επηρεάζει αφενός την ποιότητα και την αντοχή της σύνδεσης και αφετέρου το κόστος και την παραγωγικότητα των εξαρτημάτων κατασκευής.

> Επιλογή παρεμβολής προσαρμογής με υπολογισμό

Ο υπολογισμός προσαρμογής παρεμβολής πραγματοποιείται προκειμένου να διασφαλιστεί η αντοχή της σύνδεσης, δηλ. απουσία μετατόπισης των εξαρτημάτων ζευγαρώματος υπό τη δράση εξωτερικών φορτίων, καθώς και εξασφάλιση της αντοχής αυτών των μερών στη διαδικασία συναρμολόγησης της σύνδεσης. Το σχήμα 1 δείχνει ένα διάγραμμα για τον υπολογισμό μιας προσαρμογής παρεμβολής.

Εικόνα 2.2.1. - Εκτιμώμενο σχέδιο προσγείωσης με προσαρμογή παρεμβολής.

Το μέγεθος της παρεμβολής N που εμφανίζεται κατά τη συναρμολόγηση της σύνδεσης καθορίζεται από την εξάρτηση:

όπου N A είναι η τάση εφελκυσμού της επιφάνειας του δακτυλίου.

N B - παραμόρφωση συμπίεσης της επιφάνειας του άξονα.

Από το πρόβλημα του προσδιορισμού των τάσεων και των παραμορφώσεων σε κυλίνδρους με παχύ τοίχωμα (το πρόβλημα Lame), είναι γνωστές οι ακόλουθες εξαρτήσεις:

όπου P είναι η πίεση στις επιφάνειες επαφής του άξονα και του δακτυλίου, Pa.

D - ονομαστική διάμετρος σύνδεσης.

E A , E B - συντελεστές ελαστικότητας του υλικού του δακτυλίου και του άξονα.

C A , C B - συντελεστές που καθορίζονται από τους τύπους:

όπου D1, D2 είναι οι διαστάσεις των στοιχείων σύνδεσης, m (βλ. Εικ. 2.2.1.); A , B - Αναλογίες Poisson.

Από τις παραπάνω εξισώσεις προκύπτει:

Αρχικά δεδομένα:

D =0,1 m; F= 0,810 3 Ν;

D 1 \u003d 0m; E A \u003d 2.0610 11 Pa;

D 2 = 0,180 m; E B = 2,0610 11 Pa;

L = 0,120 m; Τ = 2.510 Nm;

A = 0,3; ΤΑ =4,510 8 Pa;

Β = 0,3; TV \u003d 4.510 8 Pa;

Καθορίζουμε τη μικρότερη ειδική πίεση στις ζευγαρωμένες επιφάνειες της σύνδεσης:

όπου f = 0,14 είναι ο συντελεστής τριβής στις ζευγαρωμένες επιφάνειες κατά τη συναρμολόγηση του συνδέσμου με θέρμανση δακτυλίου. Βρίσκουμε την υψηλότερη ειδική πίεση στις επιφάνειες ζευγαρώματος:

όπου =0,68 στο (L/D) 0,95

Για περαιτέρω υπολογισμό, δεχόμαστε τη μικρότερη από τις δύο τιμές: Р max = 122,7 * 10 6 Pa. Καθορίζουμε τους συντελεστές C A και C B:

Υπολογίζουμε τις οριακές τιμές παρεμβολής N min add. και N max add. :

Καθορίζουμε το ποσό της διόρθωσης που λαμβάνει υπόψη το μέγεθος της σύνθλιψης των μικροτραχύτητων των επιφανειών του άξονα και του δακτυλίου κατά τη συναρμολόγηση της άρθρωσης:

όπου K A \u003d K B \u003d 0,6 για χαλύβδινο χιτώνιο και χαλύβδινο άξονα κατά τη συναρμολόγηση ενός συνδέσμου με θέρμανση του χιτωνίου ή ψύξη του άξονα. RZA=10 μm; R ZB \u003d 10 μικρά - το ύψος των μικροτραχύτητων των επιφανειών του δακτυλίου και του άξονα για ονομαστικό μέγεθοςσύνδεση D = 100 mm και η αναμενόμενη 7 και 6 ποιότητα ακρίβειας των λεπτομερειών σύνδεσης. Καθορίζουμε την ελάχιστη και τη μέγιστη στεγανότητα σχεδιασμού:

Εικόνα 2.2.2. - Σχέδιο της θέσης των ανοχών.

Προσδιορίστε τη μεγαλύτερη και τη μικρότερη τυπική παρεμβολή:

Καθορίζουμε το λειτουργικό και τεχνολογικό περιθώριο ασφάλειας:

Κατάσταση N minst N mincalc; N maxst N maxcalc πληρούνται, τα λειτουργικά και τεχνολογικά αποθέματα δεν διαφέρουν σημαντικά.

> Αιτιολόγηση εφαρμογής όλων των λείων κυλινδρικών αρμών

Για ομαλή θέση σύνδεσης 20/1, 22/1 και 24/1 (διαμέσου του καλύμματος - σώματος), εκχωρούμε εφαρμογή H7 / h9. Η σύνδεση του περιβλήματος με το κάλυμμα πρέπει να είναι κινητή και αποσπώμενη (με διάκενο) Το πεδίο ανοχής οπής λαμβάνεται ως H7 από την κατάσταση εφαρμογής του ρουλεμάν κύλισης. Μια σφράγιση τύπου χείλους βρίσκεται στο κάλυμμα του περάσματος. Για αξιόπιστη λειτουργία του στεγανοποιητικού, το κολάρο πρέπει να είναι ευθυγραμμισμένο με τον άξονα περιστροφής του άξονα. Οι αποκλίσεις από την ευθυγράμμιση προκαλούν τους ακόλουθους λόγους: ακτινική μετατόπιση του καλύμματος κατά τη συναρμολόγηση σε σχέση με το άνοιγμα του περιβλήματος μέσα στο διάκενο εφαρμογής, απόκλιση από την ευθυγράμμιση της επιφάνειας έδρασης κάτω από τη μανσέτα στο κάλυμμα και τον άξονα της επιφάνειας κεντραρίσματος. Για να περιοριστεί η ακτινική μετατόπιση του διαμπερούς καλύμματος, το πεδίο ανοχής της επιφάνειας κεντραρίσματος σύμφωνα με το GOST 18512 - 73 ορίζεται σε h8.

Για τις συνδέσεις 19/1,21/1 και 23/1 (λείο κάλυμμα - σώμα), εκχωρούμε την προσαρμογή H7 / d11: όπου H7 είναι το πεδίο ανοχής για την οπή εδράνου, d11 - το εκχωρούμε με βάση το γεγονός ότι η Απαιτείται ακριβές κεντράρισμα τέτοιων καλυμμάτων κατά μήκος της οπής του σώματος.

Η σύνδεση 13/2 και 30/4 (δακτύλιος - άξονας) πρέπει να είναι κινητή και αποσπώμενη. Αντιστοιχίζουμε την εφαρμογή D9/k6, μια τέτοια εφαρμογή θα διευκολύνει την τοποθέτηση του τροχού στον άξονα και ο δακτύλιος θα περιστρέφεται μέχρι να ταιριάξουν πλήρως τα άκρα. Κατά την προσγείωση με κενό, η περιστροφή τέτοιων τμημάτων γίνεται ελεύθερα.

Για τις συνδέσεις 16/2, 14/2, 12/3, 9/3, 11/4 και 10/4 (μανίκι - άξονας) εκχωρούμε την εφαρμογή D9 / k9 Η εφαρμογή των δακτυλίων πρέπει να έχει ελάχιστο διάκενο ή ελάχιστη παρεμβολή. Με μεγάλο κενό, το μανίκι μετατρέπεται σε δαχτυλίδι. Με μεγάλη προφόρτιση, η συναρμολόγηση των εξαρτημάτων γίνεται πιο δύσκολη.

Για τη σύνδεση 5/2 και 8/4 (γρανάζι - άξονας), εκχωρούμε την προσαρμογή H7 / u7 - με προσαρμογή παρεμβολής, έτσι ώστε όταν επενεργεί εξωτερικό φορτίο στον τροχό, να μην διαταράσσεται η επαφή των συνδυαζόμενων επιφανειών. δηλαδή η άρθρωση δεν ανοίγει. Για τις ενώσεις 6/3 και 7/3, εκχωρούμε μια προσγείωση από έναν αριθμό συνιστώμενων H7/m6. Για αξιόπιστη μετάδοση της ροπής, εκχωρούμε μια μεταβατική προσγείωση. Ταυτόχρονα, με τον ορισμό μιας μεταβατικής προσαρμογής στην άρθρωση, είναι πιθανό ένα κενό ή ανεπαρκής στεγανότητα, με αποτέλεσμα να εμφανίζεται ταραχώδης-διάβρωση, επομένως η εφαρμογή θα πρέπει να εκχωρηθεί με μικρότερη πιθανότητα διάκενου.

Στείλτε την καλή δουλειά σας στη βάση γνώσεων είναι απλή. Χρησιμοποιήστε την παρακάτω φόρμα

Φοιτητές, μεταπτυχιακοί φοιτητές, νέοι επιστήμονες που χρησιμοποιούν τη βάση γνώσεων στις σπουδές και την εργασία τους θα σας είναι πολύ ευγνώμονες.

Δημοσιεύτηκε στις http://www.allbest.ru/

RΥπολογισμός εκφορτώσεων λείας κυλινδρικής και τυπικής σόγιαςdynia

1 . ΣΧΕΤΙΚΑ ΜΕγράφοντας ένα σχέδιο κόμβου

Ο δεδομένος κόμβος είναι ένα στήριγμα για τον άξονα του κιβωτίου ταχυτήτων με έναν ατέρμονα τροχό. Τα ρουλεμάν είναι ακτινικά ρουλεμάν μονής σειράς /10/ που στερεώνονται από τον εξωτερικό δακτύλιο μεταξύ του βήματος του κυπέλλου /2/ και του διαχωριστικού χιτωνίου /1/, το οποίο πιέζεται από το κάλυμμα κυπέλλου /15/. Το γυαλί /2/ είναι τοποθετημένο στο περίβλημα του κιβωτίου ταχυτήτων /5/. Το ρουλεμάν /10/ στερεώνεται σε σχέση με τον άξονα με τη βοήθεια δύο μπουλονιών που πιέζουν τη συσκευασία των εξαρτημάτων σε σχέση με τον άξονα. Η συσκευασία ανταλλακτικών περιλαμβάνει: ατέρμονα τροχό /6/, δακτύλιο λαδιού /3/, ρουλεμάν /10/.

2 . RΥπολογισμός και επιλογή προσαρμογών για λείες κυλινδρικές αρθρώσειςμιny

2.1 Σχετικάκαι τα λοιπάδιαίρεσηπριναρχήΕΝΑεκτελωνισμόςTS, μικρόν

TS = Sp (max) - Sp (min);

όπου - η μέγιστη υπολογιζόμενη τιμή του κενού, μικρά.

Ελάχιστη υπολογιζόμενη τιμή του διακένου, μικρά.

2 .2 ΣΧΕΤΙΚΑ ΜΕορισμόςποιότηταΕΝΑακρίβεια

Αρχικά, προσδιορίζουμε τον αριθμό των μονάδων ανοχής, μm.

aav = TS/2 i (2)

όπου i - μονάδα ανοχής, μικρά (πίνακας 2 MU έως KR 07-08 MCC).

Ας στρογγυλοποιήσουμε το asr στον πλησιέστερο μικρότερο πίνακα (πίνακας 3 /8/).

Αυτός ο αριθμός μονάδων ανοχής αντιστοιχεί σε 7 βαθμούς ακρίβειας.

2 .3 στρογγύλεματραχύτητα επιφάνειας των εξαρτημάτων σύνδεσης

Για IT5 … IT10: RZD ? 0,125TD, RZd; 0,125 Td

όπου TD και Td είναι οι ανοχές οπών και άξονα, micron, σύμφωνα με τον πίνακα ανοχών (πίνακας 3 /8/).

Η ανοχή οπής και άξονα σύμφωνα με τον βαθμό 7 για διάμετρο 15 mm είναι ίση με

TD= Td=18 μm

RZD=RZd ? 0,125 TD; 0,125 18; 2,25 μm

Αποδεχόμαστε την τυπική πλησιέστερη τιμή τραχύτητας σύμφωνα με τον πίνακα (πίνακας 1 /8/).

RZD=RZd=2,5 μm

2 .4 Ορισμόςκαι τα λοιπάεβδομαδιαίοςτεχνολογικάΧzazoτάφρος

Ως αποτέλεσμα της εκτέλεσης, τα κενά αυξάνονται και οι παρεμβολές μειώνονται, επειδή υπάρχει μια συγχώνευση των κορυφών τραχύτητας των τμημάτων ζευγαρώματος. Σε αυτήν την περίπτωση, το ύψος τραχύτητας μειώνεται κατά 70% του αρχικού.

Επομένως, τα τεχνολογικά κενά καθορίζονται από τους τύπους:

St (max) \u003d Sp (max) - 1,4 (RZD + RZd); St (min) \u003d Sp (min) - 1,4 (RZD + RZd) (4)

ισοδυναμούν με μηδέν αφού έχουμε στην συνθήκη του προβλήματος.

2 .5 ΕκχώρησηπρότυποΠΟκλουβί

Για διάκενο ταιριάζει στο σύστημα του άξονα

ch: τρύπες EI κατά συνθήκη EI ; St (λεπτά)

Προσδιορισμός της πιθανής ποσότητας ανοχών για συνθήκες

ch (TD + Td) ? St (max) - EI,

Η ποιότητα της ακρίβειας της οπής μπορεί να είναι μεγαλύτερη από αυτή του άξονα, αλλά όχι μεγαλύτερη από δύο.

ITres; ITval, (ITotv. - ITval); 2IT (7)

Έχουμε βαθμό ακρίβειας οπής IT7 και πληρούται η προϋπόθεση του άξονα IT6.

Σύμφωνα με την κατάσταση του προβλήματος, έχουμε σύστημα άξονα (ch) και εφαρμογή με διάκενο, επομένως

(TD + Td) ? St (max) - EI;

Η προϋπόθεση δεν πληρούται, επομένως, μειώνουμε την ανοχή άξονα Td = 11 (IT6)

2 .6 Βελτιώστεenenieτραχύτητα επιφάνειας εξαρτημάτων σύμφωνα με τα αποδεκτά προσόντα tΟηΝέα

RZD; 0,125 TD; RZd; 0,125Td4; (8)

RZD; 0,125 18; 2.25; RZd; 0,125 11; 1.375

Ας επιλέξουμε την τυπική τραχύτητα σύμφωνα με τον πίνακα (πίνακας 1 /8/).

RZD=2,5; RZd=1,60;

2 .7 Διορισμός του τελικούτεχνολογικόςεπεξεργάζομαι, διαδικασίαΕΝΑμηχανικές εργασίεςσιέργακι

Σύμφωνα με τον πίνακα (Πίνακας 2 Ακρίβεια διαστάσεων και τραχύτητα κατασκευής χαλύβδινων εξαρτημάτων με διάφορες μεθόδους επεξεργασίας), ανάλογα με την ποιότητα της ακρίβειας, την τραχύτητα, την εφαρμογή της μεθόδου επεξεργασίας και τον τύπο της επιφάνειας, εκχωρούμε την τελική τεχνολογική διαδικασίαεπιφανειακή επεξεργασία εξαρτημάτων σύνδεσης:

Για τον άξονα, επιλέξτε τη μέθοδο επεξεργασίας - Λεπτό (διαμάντι).

Για την τρύπα, επιλέξτε τη μέθοδο επεξεργασίας - Reaming

Επιλέγουμε τα όργανα μέτρησης για την οπή και τον άξονα (Παράρτημα VI /5/), τηρώντας την συνθήκη: ± ? lim; ± δ. Τα αποτελέσματα της επιλογής καταχωρούνται στον πίνακα.

Πίνακας 2.1 Επιλογή οργάνων μέτρησης

2 .8 ΈλεγχοςσυνθήκεςΕγώτη σωστή επιλογή πεδίων ανοχής

Sc (max) ? St (μέγιστο); Sc (min) ?St (min);

0,029? 0,033; 0 ?0;

όπου Sc (max), Sc (min) είναι τα μέγιστα και ελάχιστα κενά της αποδεκτής προσαρμογής, microns.

Sc (min) = EI - es; Sc (max) = ES - ei;

Sc (min) = 0 - 0=0; Sc (μέγ.) = 0,018 - (- 0,011) = 0,029;

2 .9 Σχηματικήπεδία δΟξεκινά η σύνδεση

Εικόνα 2.1 Σχέδιο πεδίων ανοχής σύνδεσης

2 .10 Σκίτσα και λεπτομέρειες σύνδεσηςΕΝΑλέι με μεγέθη

Εικόνα 2.2 Σκίτσο σύνδεσης

3 . RΥπολογισμός και επιλογή πεδίων ανοχής για ζευγαρώματα εξαρτημάτων με ρουλεμάν κύλισης

3.1 Αιτιολόγηση της φύσης της εργασίας και των τύπων φόρτωσης των δακτυλίων έδρασης

κυλινδρική σύνδεσημιόχιρουλεμάν

Κατά την επιλογή εξαρτημάτων ρουλεμάν, θα πρέπει να ληφθεί υπόψη το φορτίο, ο τρόπος λειτουργίας, η κατηγορία ακρίβειας, καθώς και οι τύποι φόρτωσης των δακτυλίων ρουλεμάν.

Ο εσωτερικός δακτύλιος του ρουλεμάν περιστρέφεται με τον άξονα και υπόκειται σε φόρτιση κυκλοφορίας.

Με αυτόν τον τύπο φόρτωσης, ο δακτύλιος παίρνει το φορτίο διαδοχικά κατά μήκος ολόκληρης της περιφέρειας του αυτοκινητόδρομου και το μεταφέρει σε ολόκληρη την επιφάνεια έδρασης του άξονα, και επομένως ο δακτύλιος πρέπει να συνδέεται σταθερά με τον άξονα.

Ο εξωτερικός δακτύλιος του ρουλεμάν είναι σταθερά τοποθετημένος στο χιτώνιο και έχει τοπικό φορτίο. Με αυτόν τον τύπο φόρτωσης, ο δακτύλιος αντιλαμβάνεται το φορτίο κατά ένα περιορισμένο τμήμα της περιφέρειας του ιπποδρόμου και το μεταφέρει στο αντίστοιχο περιορισμένο τμήμα της επιφάνειας καθίσματος του κυπέλλου. Ο εξωτερικός δακτύλιος πρέπει να έχει μια μικρή εφαρμογή που να δημιουργεί ακτινικές δυνάμεις που περιστρέφουν τον δακτύλιο, π.χ. εμφανίζεται φθορά σε ολόκληρη την επιφάνεια. Και αν φυτέψουμε με εφαρμογή παρεμβολής, θα υπάρχει φθορά σε ένα μέρος.

3 .2 Επιλογή τυπικού ρουλεμάν

Προσδιορίστε τον αριθμό του ρουλεμάν. Αρχικά, προσδιορίζουμε τη διάμετρο d του εσωτερικού δακτυλίου του ρουλεμάν. Σύμφωνα με την συνθήκη του προβλήματος, έχουμε d=35 mm.

δηλαδή 07

Ας γράψουμε όλες τις τυπικές σειρές ρουλεμάν με αυτή τη διάμετρο και τις αντίστοιχες τιμές τους c (βαθμολογία δυναμικού φορτίου του ρουλεμάν, H) (σελ. 434-438 /1/).

Νο 207 s=25500

Νο 307 s=33200

Νο 407 s=55300

Τώρα ας προσδιορίσουμε τη σειρά ρουλεμάν σύμφωνα με το κριτήριο της έντασης φόρτωσης. Έχουμε ήρεμο τύπο φόρτωσης δηλ. κανονική λειτουργία.

γ - δυναμική χωρητικότητα φορτίου, kH.

Ας εκφράσουμε και υπολογίσουμε την τιμή c.

0,07 < ? 0,15;

60 < с? 128;

Θα επιλέξουμε ρουλεμάν Νο. 307, με την προϋπόθεση ότι υπάρχουν δύο ρουλεμάν. Ας ελέγξουμε το επιλεγμένο ρουλεμάν σύμφωνα με το κριτήριο της έντασης φόρτωσης.

όπου C είναι το άθροισμα των χαρακτηριστικών δυναμικού φορτίου Νο. 307 του ρουλεμάν

γ - δυναμική ικανότητα φόρτωσης Νο. 307 του ρουλεμάν, kH.

C=c+c=66,4 kH;

60 < 66,4 ? 128

Εικόνα 3.1 Σχέδιο ρουλεμάν κυλίνδρων

Ας προσδιορίσουμε όλες τις διαστάσεις του επιλεγμένου ρουλεμάν (σελ. 426-430 /1/).

Ρουλεμάν Νο 307

Βάρος, kg=0,447.

Διάμετροι κεντραρίσματος, mm

όνομα Μέγιστη. όνομα Μέγιστη.

3 .3 Υπολογισμός και επιλογή προσαρμογής δακτυλίου ρουλεμάν

Ας προσδιορίσουμε τις περιοριστικές διαστάσεις του άξονα και της οπής (σελ.276 /2/).

Οι περιοριστικές διαστάσεις του άξονα d και του περιβλήματος (γυαλί).

Οι περιοριστικές διαστάσεις των εσωτερικών και εξωτερικών δακτυλίων του ρουλεμάν (σελ. 273, σελ. 280 / 2 /).

dmin \u003d dm + Dm \u003d 35 - 0,012 \u003d 34,988 mm; (17)

Dmin \u003d Dm + ДDm \u003d 80 - 0,013 \u003d 79,987 mm. (18)

Προσδιορίστε την ένταση του φορτίου

Β - πλάτος εργασίας του δακτυλίου ρουλεμάν.

Bk - πλάτος σχεδίασης ρουλεμάν, mm.

Β=21-2 2,5=21-5=16 χλστ

Kn - δυναμικός συντελεστής. Υπό φορτίο με μέτρια κρούση και κραδασμούς, υπερφόρτωση 150%, Kn=1;

F - συντελεστής λαμβάνοντας υπόψη τον βαθμό αποδυνάμωσης της παρεμβολής προσγείωσης με έναν κοίλο άξονα. Για συμπαγή άξονα F=1;

Fn - συντελεστής ανομοιόμορφης κατανομής της έντασης του φορτίου μεταξύ των σειρών των κυλίνδρων Fn=1.

Ας επιλέξουμε σύμφωνα με τους πίνακες (πίνακες 9.3; 9.6 σελ.238 /9/) τα πεδία ανοχής του άξονα και της οπής ανάλογα με την υπολογιζόμενη τιμή της έντασης φορτίου PR. Για τον άξονα - k6; Για τρύπα, γυαλί - H7.

3 .4 Δημιουργία διάταξης πεδίων ανοχής

Σχήμα 2.2 Σχέδιο πεδίων ανοχής α β

Εικόνα 2.3 Σχέδια εξαρτημάτων σε επαφή με το ρουλεμάν

4 . ΣΕεπιλογή προσγείωσης κατ' αναλογία

4 .1 Επιλογή προσαρμογήςαραιώνωνδακτύλιοι με διάμετρορε2=80 mm

Η εφαρμογή για τον αποστάτη d2 θα πρέπει να είναι με εγγυημένο διάκενο για εύκολη αφαίρεση και εγκατάσταση, δηλαδή η άνω κάμψη του αποστάτη πρέπει να είναι μικρότερη από την κάτω απόκλιση του χιτωνίου. Γνωρίζουμε το πεδίο ανοχής του κυπέλλου H7 (εργασία 2), θα επιλέξουμε το πεδίο ανοχής του δακτυλίου αποστάτη για αυτό. Οι παραπάνω απαιτήσεις αντιστοιχούν στο εύρος ανοχής του διαχωριστικού χιτωνίου g6.

Έτσι, επιτυγχάνουμε μια εφαρμογή στο σύστημα οπών με ένα κενό. Για την επιλεγμένη προσγείωση, παρουσιάζουμε ένα σχήμα πεδίων ανοχής που υποδεικνύουν περιορισμένα μεγέθη, αποκλίσεις, τιμές διάκενου ή παρεμβολών.

Σχήμα 4.1 Σχέδιο των πεδίων ανοχής του διαχωριστικού χιτωνίου

4 .2 Επιλογή προσγείωσης ανάκτησης πετρελαίουουδαχτυλίδι ποδιούρε5=35 mm

Η εφαρμογή του πτερυγίου πρέπει να είναι με εγγυημένο διάκενο για εύκολη αφαίρεση και εγκατάσταση, δηλαδή η κάτω απόκλιση του πτερυγίου πρέπει να είναι μεγαλύτερη από την άνω κάμψη του άξονα. Γνωρίζουμε το πεδίο ανοχής του άξονα k6 (εργασία 2), θα επιλέξουμε για αυτό το πεδίο ανοχής του δακτυλίου λαδιού. Οι παραπάνω απαιτήσεις αντιστοιχούν στο πεδίο ανοχής του δακτυλίου λαδιού F8.

Έτσι, επιτυγχάνουμε μια εφαρμογή στο σύστημα του άξονα με ένα κενό. Για την επιλεγμένη προσαρμογή, παρουσιάζουμε ένα διάγραμμα των πεδίων ανοχής που υποδεικνύουν τις περιοριστικές διαστάσεις, τις αποκλίσεις, το διάκενο ή τις τιμές παρεμβολής.

Σχήμα 4.2 Σχέδιο πεδίων ανοχής πτερυγίου λαδιού

4 . 3 Κατάλληλη επιλογήγυάλινα καπάκιαρε1 = 80 mm

Η εφαρμογή για το καπάκι του κυπέλλου d1 πρέπει να είναι τέτοια ώστε η συναρμολόγηση και η αποσυναρμολόγηση να μπορούν να πραγματοποιηθούν χωρίς σημαντική προσπάθεια, δηλαδή, η άνω παραμόρφωση του καπακιού πρέπει να είναι μικρότερη από την κάτω απόκλιση του κυπέλλου. Επιπλέον, το γυάλινο καπάκι είναι κεντραρισμένο όχι λόγω της εφαρμογής, αλλά λόγω του ότι το καπάκι είναι βιδωμένο στο γυαλί και στο σώμα. Γνωρίζουμε το πεδίο ανοχής του κυπέλλου H7 (εργασία 2), θα επιλέξουμε το πεδίο ανοχής του καπακιού του κυπέλλου για αυτό. Οι παραπάνω απαιτήσεις αντιστοιχούν στο πεδίο ανοχής του καλύμματος κυπέλλου f7. Έτσι, επιτυγχάνουμε μια εφαρμογή στο σύστημα οπών με ένα κενό. Για την επιλεγμένη προσαρμογή, παρουσιάζουμε ένα διάγραμμα των πεδίων ανοχής που υποδεικνύουν τις περιοριστικές διαστάσεις, τις αποκλίσεις, το διάκενο ή τις τιμές παρεμβολής.

Εικόνα 4.3 Σχέδιο πεδίων ανοχής του καπακιού του κυπέλλου

5 . Ππροσχέδιο κλειδιού

5 .1 Προσδιορισμός διαστάσεων κλειδαριάς

Οι διαστάσεις του κλειδιού, οι μέγιστες αποκλίσεις, επιλέγονται ανάλογα με τη διάμετρο του άξονα (πίνακας 4.64 / 2 /)

Πίνακας 5.1 Οι κύριες διαστάσεις της σύνδεσης με παράλληλο κλειδί, mm (σύμφωνα με το GOST 23360 - 78)

L=23 1,09=25 χλστ

5 .2 Επιλογή πεδίων ανοχής για διαστάσεις ζευγαρώματος

Τα απαραίτητα διάκενα και τάσεις στη σύνδεση με κλειδί επιτυγχάνονται λόγω των ανοχών των αυλακώσεων, π.χ. Υιοθετείται σύστημα άξονα. Περιορίστε τις αποκλίσειςβρίσκουμε παρόμοια με την εργασία 1: πλάτος 12h9 (-0,043), ύψος 8h11(-0,090), κατά μήκος h14 . Μήκος κλειδιού 25h14(-0,520).

5 .3 Υπολογισμός διαστάσεων χαρακτηριστικών εξαρτημάτων σύνδεσης με κλειδί

Επιλέγουμε μια ελεύθερη σύνδεση (πίνακας 4.65 /2/), για την οποία το πλάτος της αυλάκωσης του άξονα, το πλάτος της αυλάκωσης του χιτωνίου, το μήκος της αυλάκωσης του άξονα. Το βάθος του αυλακιού του άξονα, το αυλάκι του δακτυλίου, οι ακτίνες καμπυλότητας των αυλακώσεων, όχι μικρότερο από 0,25, όχι περισσότερο από 0,4. Οι αποκλίσεις διαστάσεων γίνονται δεκτές σύμφωνα με το GOST 25347 -89.

Πίνακας 5.1 Διαστατικά χαρακτηριστικά εξαρτημάτων σύνδεσης με κλειδί

5 .4 Εικόνα του σχήματος πεδίων ανοχής για πλάτοςΚαιπείρους

Εικόνα 5.1 Σχέδιο πεδίων ανοχής

5 .5 Επιλογή εργαλείων επιθεώρησης ανταλλακτικώνraηβασικά μέτρα

Για διαφοροποιημένο έλεγχο των διαστάσεων των εξαρτημάτων σύνδεσης με κλειδί, μπορούν να χρησιμοποιηθούν γενικά όργανα μέτρησης, αλλά αυτό απαιτεί πολύ χρόνο. Ως εκ τούτου, στις επιχειρήσεις αυτοτρακτόρων και γεωργικής μηχανικής, τα εξαρτήματα, οι αρθρώσεις με κλειδί ελέγχονται με τη χρήση οριακών μετρητών.

Το πλάτος των αυλακώσεων των αξόνων ελέγχεται από πλάκες που έχουν μια πλευρά διέλευσης και μια πλευρά μη διέλευσης. Μέγεθος από generatrix κυλινδρική επιφάνειαΟι δακτύλιοι στο κάτω μέρος της αυλάκωσης ελέγχονται από ένα πώμα με μια βαθμιδωτή προεξοχή. Το βάθος της αυλάκωσης του άξονα ελέγχεται με μετρητές δακτυλίου. Κατά την επισκευή μηχανών, μπορείτε να χρησιμοποιήσετε τόσο γενικά όργανα μέτρησης όσο και μετρητές.

6 . RΥπολογισμός της αλυσίδας διαστάσεων

6 .1 Σχεδιάζοντας μια διαστατική αλυσίδα

Στον κόμβο δίνεται ένας σύνδεσμος κλεισίματος:

Στο συγκεκριμένο παράδειγμα, ο κύριος σύνδεσμος είναι το κενό μεταξύ του περιβλήματος και του ατέρμονα τροχού. Το κενό σχηματίζεται με το σφίξιμο των μπουλονιών που συγκρατούν το κύπελλο στο σώμα, όταν σφίγγεται μια συσκευασία εξαρτημάτων, συμπεριλαμβανομένων: ένα κύπελλο ρουλεμάν, ένα πτερύγιο λαδιού, έναν οδοντωτό τροχό. Το συνολικό μέγεθος αυτών των συνδέσμων στο σώμα.

Εικόνα 6.1 Σχέδιο πεδίων ανοχής

Συνολικός αριθμός συνδέσμων - 5

Σύνδεσμοι - μειώνονται ()

Σύνδεσμος -μείωση ().

6.2 Προσδιορισμός μεγεθών συνδέσμων

πού είναι ο αριθμός των αυξανόμενων συνδέσμων;

Ο αριθμός των συνδέσμων μείωσης.

8=61+38+46-145 8?0

Προσαρμόζουμε το μέγεθος του γραναζιού σε mm, δηλαδή αυξάνουμε το μέγεθος κατά 8 mm. 8=8

6 .3 Υπολογισμός της αλυσίδας διαστάσεων για μέγιστο και ελάχιστο

Συντελεστής ακρίβειας αλυσίδας διαστάσεων (95) /7/:

πού είναι ο μέσος παράγοντας ακρίβειας;

Ανοχή του συνδέσμου κλεισίματος.

Αριθμός συνδέσμων με γνωστές ανοχές.

Ανοχές γνωστών συνδέσμων ();

Ο αριθμός των συνδέσμων της αλυσίδας διαστάσεων, για τους οποίους προσδιορίζεται ο μέσος συντελεστής ακρίβειας.

Μονάδα ανοχής μεγέθους συνδέσμου, επιλεγμένη σύμφωνα με τον πίνακα (πίνακας 2 /8/)

Σύμφωνα με τον πίνακα (πίνακας 3 Τύποι για ανοχές πιστοποίησης από 5 έως 17) αντιστοιχεί σε 8 προσόντα (25i).

Ανοχές συνδέσμων σύμφωνα με την 8η τάξη, εκτός από τη διορθωτική:

πάτησε

Αρσενικός

πάτησε

Αφήνουμε το πιο σύνθετο τμήμα D3 για ρύθμιση, αφού στρογγυλοποιήσαμε προς τα κάτω.

Προσδιορίστε την ανοχή για 3 συνδέσμους

Ελέγχουμε

Εκχώρηση αποκλίσεων συνδέσμων:

Μέγεθος D1=61±0,023

Μέγεθος D2=46

Μέγεθος D3=54

Μέγεθος D4=145±0,031

6 .4 Υπολογισμός της αλυσίδας διαστάσεων με την πιθανοτική μέθοδο

Συντελεστής ακρίβειας αλυσίδας διαστάσεων (236) /5/:

Σύμφωνα με τον πίνακα (πίνακας 3 της Φόρμουλας για ανοχές πιστοποίησης από 5 έως 17) αντιστοιχεί στην πιστοποίηση IT10 (64i).

Έλεγχος και προσαρμογή των ανοχών:

Είναι απαραίτητο να ρυθμίσετε τις ανοχές προς την κατεύθυνση της μείωσης των ανοχών για τη σύνδεση D2 ως την ευκολότερη κατασκευή, δεχόμαστε την ανοχή για τον βαθμό 9. Με περαιτέρω μείωση της ανοχής, η ισότητα δεν ικανοποιείται. Ας προσπαθήσουμε να λύσουμε το πρόβλημα με το IT10 στο μέγιστο και στο ελάχιστο.

αυτό είναι αδύνατο γιατί >.

Είναι αδύνατο να λυθεί αυτό το πρόβλημα με την πιθανολογική μέθοδο, αφού το έχουμε μικρό μέγεθοςδόθηκε μεγάλη άδεια

Τα αποτελέσματα του υπολογισμού της αλυσίδας διαστάσεων συνοψίζονται στον πίνακα 6.1

Πίνακας 6.1 Αποτελέσματα υπολογισμού αλυσίδας διαστάσεων

Παράμετροι διαστάσεων αλυσίδας	Διαστασιακοί σύνδεσμοι αλυσίδας
Ονομασία συνδέσμου
Τύπος συνδέσμου
Μέγεθος, mm
Μονάδα ανοχής, μm
Υπολογισμός για το μέγιστο-ελάχιστο
Τιμή ανοχής, μm
	αποδεκτό
Απόκλιση, μικρά

Μεγέθη συνδέσμων με απόκλιση.

6 .5 Σύγκριση των αποτελεσμάτων των υπολογισμών της αλυσίδας διαστάσεων

Ως αποτέλεσμα της εργασίας που έγινε, μπορεί να συναχθεί το συμπέρασμα από τον υπολογισμό αλυσίδες διαστάσεων. Ο υπολογισμός των αλυσίδων διαστάσεων, στις οποίες ο σύνδεσμος κλεισίματος έχει μεγάλη ανοχή για το μέγεθος του συνδέσμου κλεισίματος, γίνεται καλύτερα χρησιμοποιώντας τη μέθοδο μέγιστων και ελάχιστων. Και είναι καλύτερο να χρησιμοποιήσετε την πιθανολογική μέθοδο με μικρές ανοχές για το μέγεθος του συνδέσμου κλεισίματος.

σιβιβλιογραφική λίστα

1. Ανοχές και προσαρμογές: Εγχειρίδιο. Σε 2 ώρες / V.D. Myagkov, M.A. Paley, A.B. Romanov, V.A. Μπραγίνσκι. - 6η έκδ., αναθεωρημένη. και επιπλέον - L .: Mashinostroenie, Λένινγκραντ. τμήμα, 1982. - Μέρος 1. 543 σ., ill.

2. Tolerances and fits: A Handbook. Σε 2 ώρες / V.D. Myagkov, M.A. Paley, A.B. Romanov, V.A. Μπραγίνσκι. - 6η έκδ., αναθεωρημένη. και επιπλέον - L .: Mashinostroenie, Λένινγκραντ. τμήμα, 1983. - Κεφ. 2.448 σ., ill.

3. Ρουλεμάν κύλισης. Συλλογή κρατικά πρότυπα. Κεφ.1-Μ.: Εκδοτικός Οίκος Προτύπων, 1989. -439 σελ.

4. Ρουλεμάν κύλισης. Συλλογή κρατικών προτύπων. Μέρος 2 - Μ.: Εκδοτικός Οίκος Προτύπων, 1989. -432 σελ.

5. Γκρι I.S. Εναλλάξιμα, τυποποίηση και τεχνικές μετρήσεις. - 2η έκδ. , αναθεωρημένο και επιπλέον - M.: Agropromizdat, 1987. - 367 σελ.: ill. - (Εγχειρίδιο και οδηγός σπουδών για φοιτητές ανώτατων εκπαιδευτικών ιδρυμάτων)

7. Κατευθυντήριες γραμμές. Επιλογή καθολικά μέσαγραμμικές μετρήσεις, μεγέθη έως 500 (σύμφωνα με την εφαρμογή του GOST 8.051-81) RD50-98-86.-M .: Standards Publishing House, 1987. -83 p.

8. MU έως KR 07-08 MSS

9. Εναλλάξιμα, τυποποίηση και τεχνικές μετρήσεις: Εγχειρίδιο για πανεπιστήμια / A.I. Yakushev, L.N. Vorontsov, N.M. Ο Φεντότοφ. - 6η έκδ., αναθεωρημένη. και επιπλέον - M.: Mashinostroenie, 1987. - 352 σελ.: ill.

Φιλοξενείται στο Allbest.ru

Παρόμοια Έγγραφα

Χαρακτηριστικά της επιλογής ανοχής και προσαρμογής για ομαλούς κυλινδρικούς αρμούς, επιλογή πεδίων ανοχής για ζευγαρώματα εξαρτημάτων με ρουλεμάν κύλισης. Η επιλογή των ανοχών και των προσγειώσεων κλειδωμένων, σχιστών συνδέσεων. Υπολογισμός ανοχών διαστάσεων μιας δεδομένης αλυσίδας διαστάσεων.

θητεία, προστέθηκε 31/05/2010

Ανάλυση της συσκευής και η αρχή λειτουργίας της μονάδας συναρμολόγησης. Υπολογισμός και επιλογή προσγειώσεων ρουλεμάν κύλισης. Επιλογή προσγειώσεων για κυλινδρικές συνδέσεις. Υπολογισμός των διαστάσεων λείων οριακών μετρητών. Χαρακτηριστικά ακρίβειας συνδέσεων με σπείρωμα και γρανάζια.

θητεία, προστέθηκε 16/04/2011

Προσδιορισμός κενών, στεγανότητας και ανοχών εφαρμογής σε λείες κυλινδρικές αρθρώσεις. Υπολογισμός προσγειώσεων στο σύστημα κύριων οπών, αξόνων, οπών, ομαλών οριακών διαστάσεων διαμετρημάτων. Η λύση των αλυσίδων διαστάσεων με τη μέθοδο της πλήρους εναλλαξιμότητας.

θητεία, προστέθηκε 07/11/2015

Εκχώρηση προσγειώσεων για όλα τα μεγέθη ζευγαρώματος και ορισμός τους στον εκδοθέντα κόμβο. Υπολογισμός προσαρμογών για λείες κυλινδρικές αρθρώσεις με προσαρμογή παρεμβολής για μια δεδομένη άρθρωση. Προσδιορισμός διαμετρημάτων εξαρτημάτων. Σχέδια για τη θέση των ανοχών σύνδεσης με σπείρωμα.

θητεία, προστέθηκε 28/02/2015

Υπολογισμός προσγειώσεων με διάκενο σε πεδία και ρουλεμάν κύλισης. Επιλογή διαμετρημάτων για επιθεώρηση λεπτομερειών ομαλών κυλινδρικών αρμών, προσγειώσεων με κλειδαριές και ευθύγραμμες σφήνες. Εκτίμηση της ακρίβειας των κυλινδρικών γραναζωτοί τροχοίκαι γρανάζια.

θητεία, προστέθηκε 28/05/2015

Περιγραφή της μονάδας συναρμολόγησης - ο τρίτος άξονας ενός κιβωτίου ταχυτήτων τριών σταδίων ελικοειδούς λοξοτομής. Ανάλυση λείων κυλινδρικών αρμών. Υπολογισμός προσγειώσεων ρουλεμάν κύλισης, προσγειώσεις για συνδέσεις με κλειδί, σπείρωμα και σχισμή, πεδία ανοχής.

θητεία, προστέθηκε 23/07/2013

Υπολογισμός προσγειώσεων λείων κυλινδρικών αρμών: με προσαρμογή παρεμβολής και διάκενο, μεταβατικό. Προσδιορισμός των παραμέτρων της αλυσίδας διαστάσεων. Υπολογισμός προσγειώσεων ρουλεμάν κύλισης, κοχλιωτών και σχιστών συνδέσεων με κλειδί. Υπολογισμός των κύριων χαρακτηριστικών του διαμετρήματος-στήριγμα.

θητεία, προστέθηκε 17/06/2014

Προσδιορισμός χαρακτηριστικών ακρίβειας και βασικών στοιχείων λείων κυλινδρικών αρμών. Η επιλογή των προσγειώσεων με παρεμβολή με τη μέθοδο υπολογισμού. Προσδιορισμός της προσαρμογής για ένα απλό ρουλεμάν με τριβή ρευστού. Επεξεργασία δεδομένων από πολλαπλές μετρήσεις ενός εξαρτήματος.

θητεία, προστέθηκε 16/09/2012

Υπολογισμός λείας κυλινδρικής σύνδεσης 2 - γρανάζι - άξονας. Υπολογισμός μετρητών για τον έλεγχο λείων κυλινδρικών αρμών. Επιλογή κανονικής γεωμετρικής ακρίβειας. Προσδιορισμός σύνδεσης ρουλεμάν, προσγειώσεις συνδέσεων με κλειδί και σχισμή.

θητεία, προστέθηκε 27/06/2010

Βασικές διατάξεις, έννοιες, ορισμοί στον τομέα της τυποποίησης. Γενικές πληροφορίες, η διαδικασία για τον υπολογισμό και την επιλογή προσγειώσεων για ρουλεμάν κύλισης. Υπολογισμός αλυσίδων γραμμικών διαστάσεων με την πιθανοτική μέθοδο. Η επιλογή προσγειώσεων λείων κυλινδρικών αρμών με διάκενο.

Επί του παρόντος, χρησιμοποιούνται τρεις μέθοδοι για την επιλογή ανοχών και προσγειώσεων:

Μέθοδος προηγούμενων (αναλόγων).

Συνίσταται στο γεγονός ότι ο σχεδιαστής αναζητά τον ίδιο τύπο ή άλλες μηχανές, προηγουμένως σχεδιασμένες και σε λειτουργία, περιπτώσεις χρήσης μονάδας συναρμολόγησης παρόμοιας με αυτήν που σχεδιάζεται και αποδίδει την ίδια ή παρόμοια ανοχή και εφαρμογή.

μέθοδος ομοιότητας.

Είναι μια εξέλιξη της μεθόδου του προηγούμενου. Προέκυψε ως αποτέλεσμα της ταξινόμησης εξαρτημάτων μηχανών σύμφωνα με τα χαρακτηριστικά σχεδιασμού και λειτουργίας και την έκδοση βιβλίων αναφοράς με παραδείγματα χρήσης προσγειώσεων. Για την επιλογή ανοχών και προσαρμογών, αυτή η μέθοδος καθιερώνει μια αναλογία μεταξύ των σχεδιαστικών χαρακτηριστικών και των συνθηκών λειτουργίας της σχεδιασμένης μονάδας συναρμολόγησης με τα χαρακτηριστικά που δίνονται στο βιβλίο αναφοράς.

Ένα κοινό μειονέκτημα αυτών των δύο μεθόδων είναι η δυσκολία στον προσδιορισμό των ενδείξεων ομοιομορφίας και ομοιότητας, με αποτέλεσμα να υπάρχει μεγάλη πιθανότητα εκχώρησης λανθασμένων ανοχών και προσγειώσεων.

Μέθοδος υπολογισμού.

Είναι η πιο λογική μέθοδος. Επιλέγοντας με αυτή τη μέθοδο τα προσόντα, τις ανοχές και τις προσγειώσεις στο σχεδιασμό των μηχανών, προσπαθούν να ικανοποιήσουν τις λειτουργικές και σχεδιαστικές απαιτήσεις για τη μονάδα συναρμολόγησης.

Προσγειώσεις με απόσταση

Οι προσαρμογές κενού είναι σχεδιασμένες για κινητές και σταθερές συνδέσεις.

Στους κινητούς συνδέσμους, το κενό χρησιμεύει για την εξασφάλιση ελευθερίας κινήσεων, τοποθέτησης λιπαντικού στρώματος, αντιστάθμισης θερμικών παραμορφώσεων, καθώς και αντιστάθμισης αποκλίσεων στο σχήμα και τη θέση των επιφανειών, λάθη συναρμολόγησης κ.λπ.

Για τις πιο κρίσιμες συνδέσεις, οι οποίες πρέπει να λειτουργούν υπό συνθήκες τριβής ρευστού, τα διάκενα υπολογίζονται με βάση την υδροδυναμική θεωρία της τριβής (για απλά ρουλεμάν). Σε περιπτώσεις όπου η σύνδεση επιτρέπεται να λειτουργήσει υπό συνθήκες ημίρευστης, ημίξηρης ή ξηρής τριβής, η επιλογή των προσγειώσεων πραγματοποιείται συχνότερα κατ' αναλογία με τις προσγειώσεις γνωστών καλά λειτουργικών αρμών (μέθοδος αναλογική).

Σε σταθερές αρθρώσεις, χρησιμοποιούνται εξαρτήματα για την ομαλή συναρμολόγηση των εξαρτημάτων. Η σχετική ακινησία τους εξασφαλίζεται με πρόσθετη στερέωση με πείρους, βίδες, μπουλόνια, πείρους. Η επιλογή της προσγείωσης σε αυτή την περίπτωση γίνεται με τέτοιο τρόπο ώστε το μικρότερο κενό να παρέχει αντιστάθμιση για αποκλίσεις στο σχήμα και τη θέση των επιφανειών ζευγαρώματος.

Η χρήση προσγειώσεων με κενό

Προσγειώσεις - συρόμενες. Το μικρότερο κενό είναι 0. Τοποθετούνται σε όλο το φάσμα των ανοχών των διαστάσεων ζευγαρώματος (512 βαθμοί). Συχνά χρησιμοποιείται για σταθερές συνδέσεις με πρόσθετη στερέωση εάν απαιτείται συχνή αποσυναρμολόγηση τους (ανταλλακτικά). Στους βαθμούς 812 μπορεί να χρησιμοποιηθεί αντί για μεταβατικές προσγειώσεις. Οι προσαρμογές ολίσθησης χρησιμοποιούνται για το κέντρο σταθερών εξαρτημάτων. Σε κινητές αρθρώσεις, τέτοιες προσγειώσεις χρησιμεύουν για αργές κινήσεις εξαρτημάτων, συνήθως στη διαμήκη κατεύθυνση. για ακριβή κατεύθυνση στην παλινδρομική κίνηση. για συνδέσεις εξαρτημάτων που πρέπει να μετακινούνται και να περιστρέφονται εύκολα μεταξύ τους κατά τη ρύθμιση, τη ρύθμιση ή τη σύσφιξη στη θέση τους. Δεδομένου ότι είναι απίθανο να ληφθούν μηδενικά διάκενα σε τέτοιες προσαρμογές, οι συρόμενες συναρμογές μπορούν επίσης να χρησιμοποιηθούν για κινητούς συνδέσμους περιστροφικής κίνησης (σε χαμηλές ταχύτητες περιστροφής).

Προσγειώσεις - κινήσεις. Πρόκειται για προσγειώσεις με τη μικρότερη ελάχιστη εγγυημένη απόσταση. Τοποθετούνται με υψηλή σχετική ακρίβεια των κατασκευαστικών εξαρτημάτων (άξονες - 46 προσόντα, τρύπες - 57 τ.μ.).

Χρησιμοποιούνται για κινητούς συνδέσμους υψηλής ακρίβειας και ακρίβειας, στους οποίους απαιτείται η εξασφάλιση ομαλότητας και ακρίβειας των κινήσεων, τις περισσότερες φορές παλινδρομικές και ο περιορισμός του κενού για να αποφευχθεί η κακή ευθυγράμμιση, η εμφάνιση κραδασμών (κατά την αντίστροφη κίνηση). Όταν η περιστροφική κίνηση συνήθως δεν χρησιμοποιείται.

Σε σταθερές αρθρώσεις, χρησιμοποιούνται για να εξασφαλίσουν την εύκολη εγκατάσταση των εξαρτημάτων.

Προσγειώσεις - τρέξιμο. Χαρακτηρίζονται από μέτρια εγγυημένα διάκενα, επαρκή για την εξασφάλιση ελεύθερης περιστροφής σε απλά ρουλεμάν. Χρησιμοποιούνται σε μεταφορικά ρουλεμάν που δεν απαιτούν υψηλή ακρίβεια κεντραρίσματος.

Σε σταθερές αρθρώσεις, χρησιμοποιούνται για την εξασφάλιση εύκολης συναρμολόγησης με χαμηλές απαιτήσεις για την ακρίβεια των εξαρτημάτων κεντραρίσματος.

Προσγειώσεις

- εύκολος. Διαθέτουν σημαντικό εγγυημένο διάκενο, το οποίο εξασφαλίζει ελεύθερη περιστροφική κίνηση κάτω από σημαντικά φορτία και υψηλές ταχύτητες.

Σε σταθερές αρθρώσεις που απαιτούν σημαντικά διάκενα κατά την εγκατάσταση και τη ρύθμιση.

Προσγειώσεις

- ρουλεμάν. Έχουν ένα μεγάλο εγγυημένο κενό, το οποίο επιτρέπει την αντιστάθμιση σημαντικών αποκλίσεων στη θέση των επιφανειών ζευγαρώματος και παραμορφώσεις θερμοκρασίας.

Προσγειώσεις

- με μεγάλα κενά.

Χρησιμοποιούνται κυρίως σε ακατέργαστα προσόντα (11.12) για κατασκευές χαμηλής ακρίβειας, όπου απαιτούνται μεγάλα κενά για την αντιστάθμιση των αποκλίσεων στη θέση των επιφανειών ζευγαρώματος, για την εξασφάλιση ελεύθερης περιστροφής ή μετατόπισης σε συνθήκες σκόνης και βρωμιάς.

Σε ορισμένες περιπτώσεις, προσγειώσεις με μεγάλα κενά χρησιμοποιούνται επίσης σε πιο ακριβείς κινητούς συνδέσμους (8 και 9 τετραγωνικά μέτρα) που λειτουργούν κάτω από ιδιαίτερα βαριά φορτία ή υψηλές θερμοκρασίες.

Μεταβατικές προσγειώσεις

Οι προσαρμογές μετάβασης έχουν σχεδιαστεί για σταθερές, αλλά αποσπώμενες συνδέσεις εξαρτημάτων και παρέχουν καλό κεντράρισμα των συνδεδεμένων εξαρτημάτων. Χαρακτηρίζονται από τη δυνατότητα απόκτησης τόσο στεγανότητας όσο και κενών. Οι τάσεις είναι σχετικά μικρές και συνήθως δεν απαιτούν έλεγχο της αντοχής των εξαρτημάτων σύνδεσης, με εξαίρεση τα τμήματα με λεπτό τοίχωμα. Αυτές οι προφορτίσεις δεν επαρκούν για να μεταφέρουν σημαντικές ροπές και δυνάμεις στη σύνδεση. Ως εκ τούτου, οι μεταβατικές προσγειώσεις χρησιμοποιούνται με πρόσθετη στερέωση των εξαρτημάτων που πρόκειται να ενωθούν με κλειδιά, πείρους, βίδες κ.λπ. Τέτοιες προσγειώσεις μπορούν επίσης να χρησιμοποιηθούν χωρίς πρόσθετη στερέωση, όταν οι δυνάμεις διάτμησης είναι μικρές, με σημαντικό μήκος σύνδεσης, εάν το σχετικό η ακινησία των εξαρτημάτων δεν είναι απαραίτητη.

Τα κενά στις μεταβατικές προσγειώσεις είναι επίσης μικρά, γεγονός που εξασφαλίζει μια αρκετά υψηλή ακρίβεια κεντραρίσματος.

Η ΕΠΑΑ προβλέπει διάφορους τύπους μεταβατικών προσγειώσεων, που διαφέρουν ως προς την πιθανότητα στεγανότητας ή κενών. Όσο μεγαλύτερη είναι η πιθανότητα παρεμβολής, τόσο ισχυρότερη είναι η εφαρμογή.

Οι μεταβατικές προσγειώσεις ορίζονται σε σχετικά ακριβή προσόντα: άξονες σε 47, οπές σε 58.

Η επιλογή των μεταβατικών προσγειώσεων γίνεται τις περισσότερες φορές κατ' αναλογία με γνωστές και καλά λειτουργικές συνδέσεις. Οι υπολογισμοί γίνονται λιγότερο συχνά και κυρίως ως επαλήθευση. Μπορεί να περιλαμβάνουν:

α) υπολογισμός της πιθανότητας απόκτησης κενών και παρεμβολών στη σύνδεση.

β) υπολογισμός του μεγαλύτερου κενού σύμφωνα με τη γνωστή ανοχή ευθυγράμμισης.

γ) υπολογισμός της αντοχής των εξαρτημάτων (μόνο για εξαρτήματα με λεπτά τοιχώματα) και της υψηλότερης δύναμης συναρμολόγησης στην υψηλότερη προσαρμογή παρεμβολής.

Η χρήση μεταβατικών προσγειώσεων

Προσγειώσεις

- πυκνό. Για αυτές τις προσγειώσεις, είναι πιο πιθανό να προκύψουν κενά, αλλά είναι επίσης δυνατή η ελαφρά παρεμβολή. Συναρμολογούνται με λίγη προσπάθεια (αρκεί ένα ξύλινο σφυρί). Οι σφιχτές συναρμολογήσεις χρησιμοποιούνται όταν επιτρέπονται μικρά κενά όταν απαιτείται κεντράρισμα εξαρτημάτων ή εύκολη συναρμολόγηση (ανταλλακτικά).

Προσγειώσεις

- τεταμένη. Οι πιο συχνά χρησιμοποιούμενες μεταβατικές προσγειώσεις. Οι πιθανότητες να εμφανιστούν κενά και σφίξιμο είναι περίπου οι ίδιες. Η συναρμολόγηση και η αποσυναρμολόγηση πραγματοποιείται χωρίς σημαντική προσπάθεια (με τη βοήθεια σφυριών χειρός). Παρέχουν καλό κεντράρισμα τμημάτων κινούμενων μονάδων κατά την περιστροφή σε μεσαίες ταχύτητες.

Προσγειώσεις

- σφιχτό. Παρέχετε κυρίως ένταση. Η πιθανότητα να δημιουργηθούν κενά είναι σχετικά μικρή. Χρησιμοποιούνται για σταθερές συνδέσεις εξαρτημάτων σε άξονες γρήγορης περιστροφής με ή χωρίς πρόσθετη στερέωση. Χρησιμοποιούνται αντί για ισχυρότερες συναρμολογήσεις με αυξημένα μήκη σύνδεσης ή όταν μεγάλες παραμορφώσεις εξαρτημάτων είναι απαράδεκτες.

Προσγειώσεις

- κωφός. Η πιο ανθεκτική από τις μεταβατικές προσγειώσεις. Πρακτικά δεν υπάρχουν κενά. Απαιτούνται σημαντικές προσπάθειες για τη συναρμολόγηση και την αποσυναρμολόγηση: χρησιμοποιούνται πρέσες, συσκευές συμπίεσης και μερικές φορές μέθοδοι θερμικής συναρμολόγησης. Η αποσυναρμολόγηση τέτοιων συνδέσεων πραγματοποιείται σπάνια, μόνο κατά τη διάρκεια μεγάλων επισκευών. Χρησιμοποιούνται για κεντράρισμα εξαρτημάτων σε σταθερές αρθρώσεις που μεταδίδουν υψηλές δυνάμεις, παρουσία κραδασμών και κραδασμών (με επιπλέον στερέωση). Για ελαφριά φορτία χωρίς πρόσθετη στερέωση.

Προσγειώσεις παρεμβολών

Οι προσαρμογές παρεμβολής έχουν σχεδιαστεί για σταθερές, μονοκόμματες συνδέσεις εξαρτημάτων χωρίς πρόσθετη στερέωση (κατά κανόνα). Η σχετική ακινησία των εξαρτημάτων επιτυγχάνεται λόγω των τάσεων που προκύπτουν στο υλικό των εξαρτημάτων λόγω της παραμόρφωσης των επιφανειών επαφής τους. Αν τα άλλα πράγματα είναι ίσα, οι τάσεις είναι ανάλογες με τη στεγανότητα. Κατά κανόνα, οι προσαρμογές παρεμβολής προκαλούν ελαστικές παραμορφώσεις εξαρτημάτων, αλλά σε ορισμένες προσαρμογές με μεγάλες παρεμβολές, μπορούν επίσης να εμφανιστούν ελαστικές-πλαστικές παραμορφώσεις.

Με την ίδια τάση, η αντοχή της σύνδεσης εξαρτάται από το υλικό και τις διαστάσεις των εξαρτημάτων, την τραχύτητα των συνδυαζόμενων επιφανειών, τη μέθοδο σύνδεσης των εξαρτημάτων κ.λπ. Επομένως, η επιλογή της προσγείωσης θα πρέπει να γίνεται με βάση προκαταρκτικούς υπολογισμούς παρεμβολών και αναδυόμενων τάσεων.

Υπάρχουν οι ακόλουθες κύριες μέθοδοι συναρμολόγησης εξαρτημάτων κατά την εφαρμογή παρεμβολής:

συναρμολόγηση κάτω από την πρέσα λόγω της αξονικής της δύναμης στο κανονικό

θερμοκρασία;

συναρμολόγηση με προθέρμανση του θηλυκού τμήματος (τρύπα) ή ψύξη του αρσενικού τμήματος (άξονας) σε μια ορισμένη θερμοκρασία.

Υπολογισμός προσαρμογής παρεμβολών

Τα αρχικά δεδομένα για τον υπολογισμό είναι:

α) γεωμετρικές διαστάσεις:

σι)

- μέτρο ελαστικότητας του άξονα και του δακτυλίου.

V)

- Οι αναλογίες Poisson.

ΣΟΛ)

- αντοχή διαρροής του υλικού του άξονα και του δακτυλίου.

Εικόνα 3.1 - Σχέδιο σχεδίασης της σύνδεσης με προσαρμογή παρεμβολής

Κατάσταση ακινησίας σύνδεσης:

(3.1)

Οπου

είναι μια υπό όρους δύναμη ισοδύναμη με τη δράση της ροπής T και της αξονικής δύναμης .

(3.2)

- την ισοδύναμη δύναμη τριβής που προκύπτει λόγω παρεμβολής.

N = d-D (3.3)

Η φόρμουλα (3) ισχύει για την ιδανική περίπτωση: απόλυτα λείοι και ελαστικοί κύλινδροι.

Με βάση τον τύπο (3.1), χρησιμοποιώντας τα συμπεράσματα του προβλήματος Lame (αυτό είναι το πρόβλημα του προσδιορισμού των τάσεων και των μετατοπίσεων σε κοίλους κυλίνδρους με παχύ τοίχωμα).

Οπου

είναι το μικρότερο, δηλ. εγγυημένη στεγανότητα μιας σωστά επιλεγμένης εφαρμογής όσον αφορά την ακινησία.

- συντελεστές ακαμψίας άξονα και οπών,

,

;

- διόρθωση λαμβάνοντας υπόψη την τραχύτητα των επιφανειών εργασίας του άξονα και του δακτυλίου.

- λαμβάνει υπόψη τη μείωση της στεγανότητας λόγω σφαλμάτων στο σχήμα των επιφανειών ζευγαρώματος.

- λαμβάνει υπόψη την επίδραση των φυγόκεντρων δυνάμεων (στο Β<2000об/мин.

);

- λαμβάνει υπόψη την εξασθένηση της στεγανότητας όταν επιτευχθεί η θερμοκρασία λειτουργίας.

Το δεύτερο μέρος του υπολογισμού είναι ο έλεγχος της ισχύος της σύνδεσης.

Κατάσταση αντοχής οπής (άξονας):

- για τον άξονα.

Οπου

- η υψηλότερη πίεση που μπορεί να συμβεί στη ζώνη επαφής με την επιλεγμένη εφαρμογή (με

);

- η μεγαλύτερη στεγανότητα για μια δεδομένη προσγείωση.

Η χρήση παρεμβολών προσαρμογής

Προσγειώσεις - ελαφρύ. Χαρακτηρίζονται από ελάχιστη εγγυημένη στεγανότητα. Εγκατεστημένο στα πιο ακριβή προσόντα (άξονες 4 ... 6, τρύπες 5 ... 7). Χρησιμοποιείται όταν οι ροπές ή οι αξονικές δυνάμεις είναι μικρές. για τη σύνδεση τμημάτων με λεπτά τοιχώματα που δεν επιτρέπουν μεγάλες παραμορφώσεις. για κεντράρισμα μεγάλων εξαρτημάτων με μεγάλο φορτίο και γρήγορη περιστροφή (με πρόσθετη στερέωση).

Προσγειώσεις

- μέσοι όροι τύπου.

Χαρακτηρίζονται από μέτριες εγγυημένες τάσεις, οι οποίες εξασφαλίζουν τη μεταφορά φορτίων μεσαίου μεγέθους χωρίς πρόσθετη στερέωση. Χρησιμοποιούνται επίσης σε περιπτώσεις όπου η χρήση εφαρμογών με μεγάλες παρεμβολές είναι απαράδεκτη λόγω της αντοχής των εξαρτημάτων υπό βαριά φορτία με πρόσθετη στερέωση. Σε αυτές τις προσγειώσεις γίνονται ελαστικές παραμορφώσεις εξαρτημάτων. Εγκατεστημένο για σχετικά ακριβή εξαρτήματα (άξονες 5…7, οπές 6…7 τετρ.)

Προσγειώσεις

- πάτημα βαρύ.

Χαρακτηρίζονται από μεγάλη εγγυημένη στεγανότητα. Σχεδιασμένο για συνδέσεις που υπόκεινται σε σημαντικά, συμπεριλαμβανομένων των δυναμικών φορτίων. Εφαρμόζεται χωρίς πρόσθετη στερέωση. Σε αυτές τις προσγειώσεις, εμφανίζονται ελαστικές-πλαστικές ή πλαστικές παραμορφώσεις εξαρτημάτων. Χρησιμοποιούνται για εξαρτήματα που κατασκευάζονται σύμφωνα με τις προδιαγραφές 7.8.

Υπολογισμός μεταβατικών προσγειώσεων για την πιθανότητα στεγανότητας και κενών

Ο υπολογισμός βασίζεται στην υπόθεση ότι οι διαστάσεις της οπής και του άξονα κατανέμονται σύμφωνα με τον κανονικό νόμο με το κέντρο ομαδοποίησης στη μέση του πεδίου ανοχής και την τυπική απόκλιση ίση με . Στη συνέχεια, το διάκενο και οι τιμές προφόρτισης θα κατανεμηθούν επίσης σύμφωνα με τον κανονικό νόμο συμμετρικά σε σχέση με τη μέση τιμή (

). Και η πιθανότητα παραλαβής τους προσδιορίζεται χρησιμοποιώντας την ολοκληρωτική συνάρτηση πιθανότητας  (z)



Ф(z)

Ορίζουμε:

Μέγιστη. προφόρτιση Ν

= 39 – 0 = 39 μm = 0,039 mm

Μέγιστη. χάσμα

= 30 – 20 = 10 μm = 0,010 mm

Μέτρια στεγανότητα

= 14,5 μm = 0,0145 mm

Ανοχή otv. = 30 – 0 = 30 μm = 0,030 mm

Ανοχή άξονα = 39 – 20 = 19 μm = 0,019 mm

Καθορίζουμε τη μέση τετραγωνική απόκλιση της παρεμβολής:

Καθορίζουμε το όρισμα της ολοκληρωτικής συνάρτησης  (z):

Σύμφωνα με τους πίνακες, με την τιμή του Z, προσδιορίζουμε τη συνάρτηση  (z)

Z \u003d 2,41   (2,46) \u003d 0,492

Υπολογίζουμε την πιθανότητα στεγανότητας (κενά):

Πιθανότητα στεγανότητας  :

 αν 

 αν 

πιθανότητα χάσματος  :

, στο 

, στο 

   = 0,5 + 0,492 = 0,992  99,2 %

= 0,5 – 0,492 = 0,008 0,8 %

1. Προσδιορισμός χαρακτηριστικών ακρίβειας και βασικών στοιχείων λείων κυλινδρικών αρμών

2. Επιλογή προσγειώσεων με παρεμβολή με τη μέθοδο υπολογισμού

Επιλογή εφαρμογής για απλό ρουλεμάν με τριβή υγρού

Εκχώρηση προσγειώσεων για ρουλεμάν κύλισης

Χειρισμός δεδομένων από πολλαπλές μετρήσεις ενός εξαρτήματος

Βιβλιογραφία

Εισαγωγή

Η κατασκευή προϊόντων υψηλής ποιότητας στη μηχανολογία και την παραγωγή επισκευής, η συνεργασία και η εξειδίκευση της παραγωγής είναι αδύνατη χωρίς την τήρηση ορισμένων κανόνων και κανόνων που καθορίζονται από το ενιαίο σύστημα ανοχών και προσαρμογών (ESDP).

Τα πρότυπα τυποποίησης, εναλλαξιμότητας και τεχνικές μετρήσεις καθορίζουν την ποιότητα των τελικών προϊόντων, καθώς παρέχουν ακριβή χαρακτηριστικά των παραμέτρων του προϊόντος και στη συνέχεια την αξιοπιστία τους.

Η αξιοπιστία και η αποτελεσματικότητα των μηχανών καθορίζεται από την ποιότητα των εξαρτημάτων και των συγκροτημάτων.

Η συνιστώμενη επιστημονική εργασία για τη μετρολογία, την τυποποίηση και την πιστοποίηση παρέχει παραδείγματα αντιστοίχισης προσαρμογών για λείες κυλινδρικές αρθρώσεις με βάση τον υπολογισμό, καθώς και επιλογή προσαρμογών για ειδικούς αρμούς χρησιμοποιώντας τυπικές μεθόδους εμφάνισης χαρακτηριστικών ακρίβειας και ανάγνωσης τεχνικής τεκμηρίωσης. Εξετάζονται παραδείγματα ανάλυσης διαστάσεων με διάφορες μεθόδους.

Το εγχειρίδιο παρέχει παραδείγματα επίλυσης προβλημάτων με μια προκαταρκτική περιγραφή των κύριων θεωρητικών διατάξεων. Παραδείγματα σχεδιασμού του γραφικού μέρους της εργασίας επισυνάπτονται στις εργασίες. Τα παραρτήματα περιέχουν πίνακες με τα απαραίτητα υλικά αναφοράς, καθώς και εργασίες για την ολοκλήρωση εργασιών σε όλες τις εργασίες.

1. Προσδιορισμός των κύριων στοιχείων λείων κυλινδρικών αρμών

ταιριάζει κυλινδρικό ρουλεμάν αρμού

Πίνακας 1.1 Εργασία για την εργασία (σύμφωνα με τον επιμέρους κωδικό, σύμφωνα με το Παράρτημα Α, προσδιορίζουμε τι αναλύεται στην εργασία προσγείωσης)

Διάμετρος σύνδεσης, mm Εξαρτήματα σύνδεσης164D10/h9H7/js6H8/s7

Λύση. Από την υπό όρους εγγραφή της προσαρμογής, διαπιστώνουμε ότι η οπή γίνεται σύμφωνα με τη δέκατη τάξη με την κύρια απόκλιση D. Ο άξονας γίνεται σύμφωνα με την ένατη τάξη με την κύρια απόκλιση h, δηλαδή η προσαρμογή γίνεται στην σύστημα άξονα.

για την τρύπα D10

άνω απόκλιση ES=+305 μm= 0,305 mm;

χαμηλότερη απόκλιση EI=+145 μm=0,145 mm.

για τον άξονα 164 h9

άνω απόκλιση es=0;

χαμηλότερη απόκλιση ei= -100 μm= -0,100 mm.

Dmax=D+ES, (1.1)=D+Ei, (1.2)

όπου Dmax - η μεγαλύτερη διάμετρος περιοριστικής οπής, mm.

Dmin - η μικρότερη οριακή διάμετρος οπής, mm.

D - ονομαστική διάμετρος οπής, mm.

Dmax=164+0,305=164,305 mm.

Dmin=164+0,145=164,145 mm.

dmax=d+es, (1.3)=d+ei, (1.4)

όπου dmax είναι η μεγαλύτερη διάμετρος περιοριστικού άξονα, mm.

dmin - η μικρότερη διάμετρος περιοριστικού άξονα, mm

d - ονομαστική διάμετρος άξονα, mm.

dmin=164+(-0,100)=163,900 mm.

για τρύπα

για άξονα

Td=0-(-0,100)=0,100 mm.

για προσγείωση

Tp=TD+Td. (1.7)

Тp=0,160+0,100=0,260 χλστ.

Smin=Dmin-dmax=EI-es. (1.8)=Dmax-dmin=ES-ei. (1.9)

Smin=164,145-164=0,145mm

Smax=164.305-163.900=0.405 mm.

Tps=Smax-Smin. (1.10)

Tps=0,260 mm.

Σύμφωνα με τις δεδομένες τιμές της ονομαστικής διαμέτρου και των χαρακτηριστικών σύμφωνα με το Παράρτημα Β2, διαπιστώνουμε ότι η μέγιστη τραχύτητα επιφάνειας της οπής ως προς την παράμετρο Ra δεν πρέπει να υπερβαίνει τα 6,3 μικρά και η τραχύτητα του άξονα σε σχέση με η ίδια παράμετρος δεν πρέπει να υπερβαίνει τα 6,3 μικρά. Και στις δύο περιπτώσεις, υποθέτουμε ότι η ανοχή σχήματος είναι 100% της ανοχής μεγέθους, δηλαδή η ανοχή σχήματος οπής και άξονα είναι ίση με την ανοχή μεγέθους τους.

Με βάση τις πληροφορίες που ελήφθησαν, σχεδιάστε ένα διάγραμμα πεδίου ανοχής (φύλλο 1) και εικόνες υπό όρους μιας δεδομένης σύνδεσης και των λεπτομερειών της (φύλλο 2).

Παράδειγμα συνθήκης. Προσδιορίστε τα κύρια στοιχεία μιας ομαλής σύνδεσης mm, υποδεικνύοντάς τα σε ένα σχέδιο υπό όρους. Δημιουργήστε μια διάταξη πεδίων ανοχής.

Λύση. Από την υπό όρους εγγραφή της προσαρμογής, διαπιστώνουμε ότι η τρύπα γίνεται σύμφωνα με την έβδομη τάξη με την κύρια απόκλιση H. Ο άξονας γίνεται σύμφωνα με την έκτη τάξη με την κύρια απόκλιση Js6, δηλαδή η προσαρμογή γίνεται στην σύστημα άξονα.

Με βάση το GOST 25347-82, βρίσκουμε τις αριθμητικές τιμέςτων μέγιστων αποκλίσεων της οπής και του άξονα σύμφωνα με το Παράρτημα Β.

Για μια δεδομένη σύνδεση, mm, οι οριακές αποκλίσεις θα είναι ίσες με:

για την τρύπα H7

άνω απόκλιση ES=+40 µm=+0,040 mm;

για άξονα 164 Js6

άνω απόκλιση es=+12,5 μm=+0,0125 mm;

χαμηλότερη απόκλιση ei= -12,5 μm= -0,0125 mm.

Έχοντας τις αριθμητικές τιμές των μέγιστων αποκλίσεων του άξονα και της οπής, μπορούμε να γράψουμε τον πλήρη χαρακτηρισμό της προσαρμογής αυτής της σύνδεσης για το σχέδιο συναρμολόγησης. Θα μοιάζει με αυτό:

Οι περιοριστικές διαστάσεις της οπής καθορίζονται από τους τύπους

Dmax=164+0,040=164,040 mm.

Το μέγιστο μέγεθος άξονα καθορίζεται από τους τύπους

dmax= 164+0,0125=164,0125 mm.

dmin=164+(-0,0125)=163,9875 mm.

Οι αριθμητικές τιμές των ανοχών για μια συγκεκριμένη περίπτωση, με γνωστές μέγιστες αποκλίσεις του ονομαστικού μεγέθους, καθορίζονται από τους τύπους

για τρύπα

για προσγείωση

Тp=0,040+0=0,040 mm.

Δεδομένου ότι οι διαστάσεις του άξονα είναι μικρότερες από τις διαστάσεις της οπής, η σύνδεση μεταξύ της οπής και του άξονα έχει μια μετάβαση. Οι μεταβάσεις στη σύνδεση καθορίζονται από τους τύπους

Γνωρίζοντας το μέγεθος των κενών στη σύνδεση, η ανοχή προσγείωσης καθορίζεται από τον τύπο

TN (S) \u003d Nmax + Smax (1,13) ps \u003d -0,0125 + 0,0525 \u003d 0,065 mm.

Σύμφωνα με το Παράρτημα Β3, διαπιστώνουμε ότι οι απαιτήσεις για την τραχύτητα της οπής επιτυγχάνονται με λεπτή διάτρηση και η επιφάνεια του άξονα με λεπτή στροφή.

Με βάση τις πληροφορίες που ελήφθησαν, σχεδιάστε ένα διάγραμμα πεδίου ανοχής (φύλλο 3) και εικόνες υπό όρους μιας δεδομένης σύνδεσης και των λεπτομερειών της (φύλλο 4).

Λύση. Από την υπό όρους εγγραφή της προσαρμογής, διαπιστώνουμε ότι η οπή γίνεται σύμφωνα με την όγδοη ποιότητα με την κύρια απόκλιση H. Ο άξονας είναι κατασκευασμένος σύμφωνα με την έβδομη ποιότητα με την κύρια απόκλιση s, δηλαδή η εφαρμογή γίνεται στο σύστημα άξονα.

Για μια δεδομένη σύνδεση, mm, οι οριακές αποκλίσεις θα είναι ίσες με:

για την τρύπα H8

άνω απόκλιση ES=+63 µm=+0,063 mm;

χαμηλότερη απόκλιση EI=0;

για τον άξονα 164 s7

άνω απόκλιση es=+148 µm=+0,148 mm;

χαμηλότερη απόκλιση ei= +108 μm= +0,108 mm.

Οι περιοριστικές διαστάσεις της οπής καθορίζονται από τους τύπους

Dmax=164+0,063=164,063 mm.

Το μέγιστο μέγεθος άξονα καθορίζεται από τους τύπους

dmax= 164+0,148=164,148 mm.

dmin=164+0,108=164,108 mm.

για τρύπα

Td=0,148-0,108=0,040 mm.

για προσγείωση

Тp=0,063+0,040=0,103 χλστ.

Δεδομένου ότι οι διαστάσεις του άξονα είναι μικρότερες από τις διαστάσεις της οπής, η σύνδεση μεταξύ της οπής και του άξονα έχει ένα κενό. Τα κενά στη σύνδεση καθορίζονται από τους τύπους

Γνωρίζοντας το μέγεθος των κενών στη σύνδεση, η ανοχή προσγείωσης καθορίζεται από τον τύπο

Tps = 0,148 - 0,045 = 0,103 mm.

Σύμφωνα με τις δεδομένες τιμές της ονομαστικής διαμέτρου και των χαρακτηριστικών σύμφωνα με το Παράρτημα Β2, διαπιστώνουμε ότι η μέγιστη τραχύτητα επιφάνειας της οπής ως προς την παράμετρο Ra δεν πρέπει να υπερβαίνει τα 3,2 μικρά και η τραχύτητα του άξονα ως προς την ίδια Η παράμετρος δεν πρέπει να υπερβαίνει τα 3,2 μικρά. Και στις δύο περιπτώσεις, υποθέτουμε ότι η ανοχή σχήματος είναι 100% της ανοχής μεγέθους, δηλαδή η ανοχή σχήματος οπής και άξονα είναι ίση με την ανοχή μεγέθους τους.

Με βάση τις πληροφορίες που ελήφθησαν, σχεδιάστε ένα διάγραμμα πεδίου ανοχής (φύλλο 5) και εικόνες υπό όρους μιας δεδομένης σύνδεσης και των λεπτομερειών της (φύλλο 6).

Η επιλογή των προσγειώσεων με παρεμβολή με τη μέθοδο υπολογισμού.

Πίνακας 2.1 - Εργασία για τον υπολογισμό μιας προσαρμογής παρεμβολής

D, mmMcr , n m Υλικά Rzd, μmRzD, µmL, μmD1, mmd2, mmHubs Shaft92870 Steel50 Steel100,630,801,5 d0,7 d1,7 d

Λύση. Η απαιτούμενη ειδική πίεση στις επιφάνειες επαφής της σύνδεσης καθορίζεται από τον τύπο

όπου Mcr - μεταδιδόμενη ροπή, Nm;

D - διάμετρος σύνδεσης, m;

f είναι ο συντελεστής τριβής ενός ζεύγους ζευγών μερών.

Ο συντελεστής τριβής των υλικών γίνεται δεκτός για ζευγαρώματα εξαρτημάτων «χάλυβας - χάλυβας» f = 0,15 (πίνακας 1.1).

Οι τιμές των συντελεστών Lame υπολογίζονται από τους τύπους

όπου D1 είναι η διάμετρος της οπής στο αρσενικό τμήμα, m;

d2 - εξωτερική διάμετρος στο τμήμα, m;

μd και μD - Η αναλογία Poisson για το υλικό των αρσενικών και θηλυκών μερών, αντίστοιχα.

Η αναλογία Poisson είναι ίση με το υλικό του άξονα από χάλυβα 40 - μd = 0,25-0,33 (πίνακας 1.2). Δεχόμαστε μd = 0,3. Για δακτύλιο από χάλυβα 10 - µD = 0,25-0,33 (πίνακας 1.2). Δεχόμαστε μD = 0,3.

Η ελάχιστη παρεμβολή στη σύνδεση υπολογίζεται χρησιμοποιώντας το πρόβλημα Lame για τον προσδιορισμό των τάσεων και των μετατοπίσεων στους κυλίνδρους

όπου ED και Ed είναι ο συντελεστής ελαστικότητας του αρσενικού και του θηλυκού τμήματος, αντίστοιχα.

Δεχόμαστε τους συντελεστές ελαστικότητας του αρσενικού τμήματος από χάλυβα 40 - Ed= 2,0 1011 N m και του θηλυκού τμήματος από χάλυβα 10 - ED=2,0 1011 N m.

Λαμβάνοντας υπόψη την επίδραση της τραχύτητας των επιφανειών ζευγαρώματος, η μικρότερη σχεδιαστική παρεμβολή στο ζευγάρωμα καθορίζεται από τον τύπο

Όπου k είναι ένας συντελεστής που λαμβάνει υπόψη το ύψος της κατάρρευσης των ανώμαλων επιφανειών του αρσενικού και του θηλυκού μέρους.

Τα RzD και Rzd είναι οι παράμετροι τραχύτητας του αρσενικού και του θηλυκού τμήματος.

Για να εξασφαλίσουμε τη συναρμολόγηση της σύνδεσης, υποθέτουμε ότι ο άξονας θα θερμανθεί. k = 0,50 (Πίνακας 1,3).

Η τιμή καθορίζεται από τη συνθήκη αντοχής σύμφωνα με τους τύπους

για το ανδρικό μέρος

για το γυναικείο μέρος

όπου σmd σmD είναι οι αντοχές διαρροής του υλικού του θηλυκού και του αρσενικού τμήματος, αντίστοιχα.

Η αντοχή διαρροής του αρσενικού τμήματος χάλυβα 40 σmd = 340 106 N/m2 (πίνακας 1.4)

Η αντοχή διαρροής του θηλυκού τμήματος χάλυβα 10 σmD = 210 106 N/m2 (πίνακας 1.4)

Η μέγιστη στεγανότητα καθορίζεται από τον τύπο

Nmax=·D·(CD/ED+Cd/Ed). (2.8)

Δεδομένου ότι η μέγιστη ειδική πίεση για τον άξονα είναι μικρότερη, τότε η μεγαλύτερη παρεμβολή στο ζευγάρωμα προσδιορίζεται στην επιτρεπόμενη ειδική πίεση του άξονα

Nmax=126,2 0,092 (2,78/()+1,825/(=267,3 10-6 m.

Η υπολογιζόμενη μέγιστη παρεμβολή, λαμβάνοντας υπόψη την τραχύτητα των εξαρτημάτων σύνδεσης, καθορίζεται από την εξίσωση

Nmax calc= Nmax+2 k (RzD+Rzd) (2,9)

Nmax υπολ.=267,3+2·0,5· ()=275,5 μm.

Η τυπική προσαρμογή στην άρθρωση καθορίζεται από τις λαμβανόμενες υπολογισμένες τιμές της ελάχιστης και μέγιστης παρεμβολής, καθοδηγούμενη από τις συνθήκες

Nmin CT ≥ Nmin υπολ. (2,10)

Nmax CT< Nmax расч (2.11)

Σύμφωνα με (πίνακας 1 του παραρτήματος Β), επιλέγουμε την προσαρμογή που αντιστοιχεί περισσότερο από όλες στις τιμές παρεμβολής που βρέθηκαν. Συνιστάται να κάνετε προσγείωση της προτιμώμενης σειράς.

Η πλησιέστερη τιμή της υπολογιζόμενης παρεμβολής αντιστοιχεί στην προσαρμογή

όπου Nmax CT = 0,089 mm; Nmin CT = 0,029 mm.

Η τιμή της μέγιστης ειδικής πίεσης των εξαρτημάτων που πρόκειται να συνδεθούν καθορίζεται από τον τύπο

πού είναι η διόρθωση για την κατάρρευση τραχύτητας, m.

Η δύναμη πίεσης των εξαρτημάτων σύνδεσης για την επιλεγμένη εφαρμογή καθορίζεται από τον τύπο

Rn=fn pmax π d l, (2.14)

όπου fn είναι ο συντελεστής τριβής κατά το πάτημα

Ο συντελεστής τριβής καθορίζεται από τον τύπο

fn=1,2 f (2,15)

όπου f είναι ο συντελεστής τριβής των ζευγών μερών σε ηρεμία.

Ο συντελεστής τριβής των ζευγαρωμένων μερών σε ηρεμία του ζεύγους "ατσάλι - χάλυβας) f = 0,15 (πίνακας 1.1)

fn=1,2 0,15=0,18.

Rn \u003d 0,18 38,1 106 3,14 0,092 1,2 0,092 \u003d 218717 N.

Σχεδιάζουμε ένα διάγραμμα των πεδίων ανοχής προσαρμογής, της σύνδεσης στο συγκρότημα και των εξαρτημάτων του (φύλλο 7.8), με την εφαρμογή των κατάλληλων διαστάσεων.

Επιλογή εφαρμογής για απλό ρουλεμάν με τριβή υγρού

Πίνακας 3.1 - Αρχικά δεδομένα για τον προσδιορισμό των τιμών διάκενου και την επιλογή της εφαρμογής για ένα απλό ρουλεμάν

Διάμετρος ζευγαρώματος D, mm Ακτινική δύναμη R, kN Τραχύτητα επιφάνειας, μm Ταχύτητα άξονα n, min-1 Μήκος ζευγαρώματος l, mm Άξονας, Rzd Δοχεία, RzD924,650,500,6314000,60D

Λύση. Καθορίζουμε τη μέση ειδική πίεση στο ρουλεμάν με τον τύπο

Ας προσδιορίσουμε το επιτρεπόμενο πάχος του στρώματος λαδιού από τον τύπο

hmin ≥ ≥ k (RzD+Rzd+jg), (3.2)

Επιτρεπόμενο ελάχιστο πάχος της στρώσης λαδιού, μικρά.

jg - πρόσθετο, λαμβάνοντας υπόψη την επίδραση των σφαλμάτων στο σχήμα και τη θέση του κορμού και τη θέση του κορμού και της επένδυσης, μικρά.

jg= 2-3 μm=(2…3) 10-6 m.

hmin= 2 (0,50+0,63+3,0) 10-6=8,26 10-6 μ.

Η τιμή της σχετικής εκκεντρότητας που αντιστοιχεί στο μέγιστο διάκενο λαμβάνεται ίση με Xmax = 0,9.

Καθορίζουμε τη μέγιστη επιτρεπόμενη απόσταση από τον τύπο

Η ελάχιστη σχετική εκκεντρότητα Xmin στην οποία το πάχος του στρώματος λαδιού είναι ίσο με

xmin< 0,3. Принимаем Xmin =0,3 и по таблице 1 приложения Г находим значение Аx=0,299 при с=0,3 и l/d = 0,60. Для принятой величины относительного эксцентриситета равной Xmax = 0,9 находим значение Ah = 0,228

Η ελάχιστη επιτρεπόμενη απόσταση καθορίζεται από την εξίσωση

2.857 (3.4)

2.857 8.26 10-6 μ.

Για να επιλέξουμε μια εφαρμογή από τις τυπικές ανοχές, προσδιορίζουμε το βέλτιστο διάκενο σε κανονική θερμοκρασία (20 0C) χρησιμοποιώντας τον τύπο

όπου Xopt - σχετική εκκεντρικότητα.

Aopt - η μέγιστη τιμή πίνακα του συντελεστή A που αντιστοιχεί στο βέλτιστο κενό για μια δεδομένη αναλογία l / D.

Aopt = 0,367, αντιστοιχεί σε Xopt = 0,5.

Σύμφωνα με τον Πίνακα 2 του Παραρτήματος Δ, επιλέγουμε μια προσγείωση για την οποία πληρούνται οι προϋποθέσεις

hmin ≥ ≥ k (RzD+Rzd+jg),

Smin CT ≥ ,≥ 0,3, CT< ,опт ≈ Scp CT,

Xmax = 0,8-0,95,

ακρίβεια εντός 5-8 προσόντων, προτιμώμενη εφαρμογή στο σύστημα οπών.

Η εφαρμογή ικανοποιεί αυτές τις προϋποθέσεις· στο σχέδιο συναρμολόγησης, μπορεί να αναπαρασταθεί ως

για τα οποία Smin = 0 m, Smax = 22 10-6 m, Sav = 10 10-6 m.

Το λάδι για τη λίπανση του ρουλεμάν καθορίζεται από το δυναμικό ιξώδες που καθορίζεται από τον τύπο

ω - γωνιακή ταχύτητα περιστροφής του απλού άξονα έδρασης, s-1.

Η γωνιακή ταχύτητα περιστροφής του άξονα καθορίζεται από τον τύπο

Για τη λίπανση του ρουλεμάν, δεχόμαστε μεσαίο βιομηχανικό λάδι I-40A (I-45) με δυναμικό ιξώδες 0,0405 (πίνακας 3 παράρτημα Δ).

Κατασκευάζουμε μια διάταξη πεδίων ανοχής (φύλλο 9). Σχεδιάζουμε σκίτσα του συγκροτήματος και των εξαρτημάτων του συγκροτήματος (φύλλο 10) με τον προσδιορισμό των διαστάσεων, των προσαρμογών, των αποκλίσεων και της τραχύτητας της επιφάνειας.

4. Υπολογισμός και επιλογή προσαρμογών για αρμούς με ρουλεμάν κύλισης

Πίνακας 4.1 - Αρχικά δεδομένα για την επιλογή προσγειώσεων για σύνδεση με ρουλεμάν κύλισης

Αριθμός ρουλεμάν Ακτινικό φορτίο R, kND συντελεστής προσαρμογής Τύπος φόρτωσης δακτυλίων ρουλεμάνΣχεδιασμόςΕσωτερικόΕξωτερικό Κέλυφος Άξονας31318.51.5ΚυκλοφορίαΤοπική0.80.4

Λύση. Σύμφωνα με την ονομασία του ρουλεμάν, διαπιστώνουμε ότι ανήκει στη σειρά φωτός και οι διαστάσεις του είναι οι εξής (πίνακας 1 παράρτημα Δ).

Εικόνα 4.1 - Ένσφαιρο ρουλεμάν βαθιάς αυλάκωσης Νο. 313

Εξωτερική διάμετρος - D = 0,140 m;

Εσωτερική διάμετρος - d = 0,065 m;

Πλάτος - B = 0,035 m;

Ακτίνα στρογγυλοποίησης δακτυλίου - r = 0,0035 m.

Επιλέγουμε εφαρμογή για τη σύνδεση «άξονας - εσωτερικός δακτύλιος ρουλεμάν», που έχει κυκλοφοριακό χαρακτήρα φόρτωσης. Το πεδίο ανοχής για μια τέτοια σύνδεση επιλέγεται σύμφωνα με την ένταση φόρτωσης, η οποία καθορίζεται από τον τύπο

όπου kp - συντελεστής δυναμικής προσγείωσης για τη σύνδεση, kp = 1,5 - σύμφωνα με την εργασία.

F - συντελεστής λαμβάνοντας υπόψη τον βαθμό εξασθένησης με θήκη λεπτού τοιχώματος.

FA - συντελεστής ανομοιόμορφης κατανομής φορτίου σε ρουλεμάν πολλαπλών σειρών.

Με αναλογία Dres / d = 0,7, ο συντελεστής F = 1,1 (Πίνακας 2 του Παραρτήματος Δ).

Για ακτινικά ρουλεμάν μονής σειράς FA = 1,0.

Σύμφωνα με την ένταση φόρτισης PR = 0,66 106 και τη διάμετρο του εσωτερικού δακτυλίου d = 0,065 m, επιλέγουμε (Πίνακας 3 Παράρτημα Δ) μετά την ανοχή k6 για την κατασκευή της επιφάνειας έδρασης του άξονα. Στο σχέδιο εργασίας, το μέγεθος επικολλάται στην ακόλουθη μορφή

Για την εσωτερική διάμετρο του ρουλεμάν, η απόκλιση επιλέγεται ανάλογα με τη διάμετρο και την τάξη ακρίβειας (πίνακας 4 παράρτημα D)

Γενική άποψη της καταγραφής της προσαρμογής του ρουλεμάν στον άξονα για το σχέδιο κόμβου

Η προσαρμογή για τη σύνδεση "ο εξωτερικός δακτύλιος του ρουλεμάν - η οπή του περιβλήματος" για τον τοπικά φορτωμένο δακτύλιο επιλέγεται σύμφωνα με τον Πίνακα 5 Παράρτημα Ε.

Ο εξωτερικός δακτύλιος του ρουλεμάν είναι στερεωμένος στο περίβλημα, δηλαδή δεν περιστρέφεται. Επομένως, επιλέγεται το πεδίο ανοχής της οπής στο περίβλημα (Πίνακας 5 Παράρτημα Δ) ανάλογα με τη φύση της λειτουργίας (λειτουργία σε λειτουργία φωτισμού), kp = 1,5 (σύμφωνα με την εργασία) και το κανονικό μέγεθος: mm (συνιστάται για ρουλεμάν που λειτουργούν σε κανονική λειτουργία) . Για την εξωτερική διάμετρο του ρουλεμάν: mm (πίνακας 4 παράρτημα E).

Γενική άποψη της εγγραφής της προσαρμογής του ρουλεμάν στην οπή του περιβλήματος - mm.

Καθορίζουμε το μέγεθος των αποκλίσεων του σχήματος και επιλέγουμε την τραχύτητα των επιφανειών της οπής του σώματος και του άξονα.

Το οβάλ και η κωνικότητα των καθισμάτων για ρουλεμάν με ακρίβεια κλάσης 0 δεν πρέπει να υπερβαίνει το μισό του πεδίου ανοχής για τις διαμέτρους τους:

για τρύπα?

Η τραχύτητα των καθισμάτων επιλέγεται σύμφωνα με τον Πίνακα 6 του Παραρτήματος Δ:

για οπή περιβλήματος για έδρανο ακρίβειας κλάσης 0 και εξωτερική διάμετρο 140 mm - Ra = 1,25 μm.

για την επιφάνεια του άξονα για ένα ρουλεμάν με εσωτερική διάμετρο 65 mm - Ra = 2,5 μm.

5. Επεξεργασία δεδομένων πολλαπλών μετρήσεων ενός εξαρτήματος

Εργασία: Προσδιορισμός της μέσης τιμής του πάχους της σχισμής, σύμφωνα με το μέγεθος. τις πραγματικές διαστάσεις των σχισμών που λαμβάνονται ως αποτέλεσμα επαναλαμβανόμενων μετρήσεων.

12 4,13 4,15 4,16 4.16 4,18 4.23 4.24 4,244,25 4,25 4,26

27 4,30 4,30 4,31 4,31 4,31 4,32 4.32 4.324,33 4,33 4,33

33 4,37 4,38 4,38 4,39 4,39 4,40 4,44 4,444,45 4,46 4,54

Μεμονωμένες τιμές πάχους, που καθορίζονται από μεμονωμένο κωδικό (SUSA)

Γ - 4,12 4,13 4,17 4,17 Τ - 4,14 4,16 4,17 4,17

Α - 4,34 4,37 4,38 4,45 Υ - 4,34 4,38 4,57 4,58

Ταξινόμηση των αποτελεσμάτων πολλαπλών μετρήσεων

12 4,12 4,13 4,13 4,14 4,15 4,16 4,16 4,16 4,17 4,17 4,17 4,17 4,18 4,23 4,24 4,24 4,25 4,25 4,26 4,27 4,30 4,30 4,31 4,31 4,31 4,32 4,32 4,32 4,33 4,33 4,33 4,33 4,34 4,34 4,37 4,37 4,38 4,38 4,38 4,38 4,39 4,39 4,40 4,44 4,44 4,45 4,45 4,46 4,54 4,57 4,58

Προσδιορίστε τον αριθμό των διαστημάτων

όπου N είναι η ποσότητα των πληροφοριών.

Δεχόμαστε επτά σειρές μιας στατικής σειράς.

Προσδιορίστε το μήκος ενός διαστήματος

όπου - οι μεγαλύτερες και οι μικρότερες τιμές του πάχους της σχισμής, mm.

Δεχόμαστε A \u003d 0,07 mm.

Καθορίστε τη μετατόπιση μέτρησης

όπου I1 - το μικρότερο πάχος της σχισμής, mm.

C=4,12-0,5 0,07=4,09, χλστ.

Κατασκευάζουμε μια στατιστική σειρά στον πίνακα

Πίνακας Α.1 - Στατιστική σειρά

Διαστήματα 4.09 4.16 4.16 4.234.23 4.304.30 4.374.37 4.444.44 4.514.51 4.58 4924Πειραματική πιθανότητα pi0, 1730.1115000000. βιωμένη πιθανότητα, 0,1730,2880,4410,7100,8830,9211,0

Προσδιορίστε τη μέση τιμή

πού είναι η τιμή του πάχους της σχισμής στο μέσο του διαστήματος, mm.

Έμπειρη πιθανότητα στο i-interval.

4,125 0,173+4,195 0,115+4,265 0,153+4,335 0, 269+4,405 0,173+ +4,475 0,038+4,545 0,079=4,305

Προσδιορίστε την τυπική απόκλιση

(4.265 - 4.)2 0.153 + (4.335 - 4.305)2 0.269 + (4.405 - 4.305)2 0.173+ + (4.475 -4.305)2 0.038 + (4.545 - 4.305) 2.000

Ελέγχουμε τις πληροφορίες για ακρίβεια. Οι πληροφορίες θεωρούνται αξιόπιστες εάν όλες οι τιμές φθοράς βρίσκονται εντός του διαστήματος.

305-3 0,122=3,939 4,305+3 0,122=4,671

Όλες οι πειραματικές τιμές που λαμβάνονται ως αποτέλεσμα πολλαπλών μετρήσεων είναι αξιόπιστες (θεωρούνται αξιόπιστες, αφού I1=4,12>3,939 και I52=4,58<4,671, то есть все значения ряда износа не выпадают за границы достоверности).

Ελέγχουμε τις πληροφορίες για εκκρεμείς βαθμούς σύμφωνα με το κριτήριο Irwin

Οι λαμβανόμενες τιμές είναι μικρότερες από λt=1,6 (Πίνακας 1 Παράρτημα K) με την ποσότητα πληροφοριών N≈50 και ένα επίπεδο εμπιστοσύνης 0,99, επομένως, οι ακραίες τιμές φθοράς δεν ξεφεύγουν από το εύρος των πειραματικών πληροφορίες.

Προσδιορίστε την τιμή του συντελεστή διακύμανσης

Δεδομένου ότι ο συντελεστής διακύμανσης είναι μεγαλύτερος από 0,5, ο νόμος που χαρακτηρίζει την πειραματική τιμή φθοράς υπακούει στον νόμο κατανομής Weibull.

Καθορίζουμε την τιμή της συνάρτησης νόμου κατανομής Weibull (Πίνακας 3 Παράρτημα K).

Για να προσδιορίσουμε τις τιμές της συνάρτησης του νόμου κατανομής Weibull, προσδιορίζουμε την τιμή των παραμέτρων του νόμου με τον συντελεστή διακύμανσης b=1,9. Cb=0,49.

Η τιμή της παραμέτρου α καθορίζεται από τον τύπο

Καθορίζουμε την ολοκληρωτική και διαφορική τιμή του νόμου κατανομής Weibull, που εκτελείται στον πίνακα.

Ας ελέγξουμε τη συμμόρφωση με τον νόμο κατανομής Weibull της πειραματικής τιμής του πάχους της σχισμής.

Πίνακας Α.2 - Επιλογή του νόμου της θεωρητικής κατανομής

Διάστημα4.09 4.16 4.16 4.234.23 4.304.30 4.374.37 4.444.44 4.514.51 4.58 Τέλος διαστήματος, Iki4.16 4.234.304.374.4445. 0.1730.2880.4410.7100.8830.9211.0 Πειραματική συχνότητα, mi96814924(IKi-S)/ α 0.2810.5620.8431.1241.4051.6861.967 Ολοκληρωτική τιμή της συνάρτησης, F(Ui) 0.0920.3020.5400.7380.8710.9450.979 Διαφορική τιμή της συνάρτησης, f.810.090. 3 0.0740.034Θεωρητική συχνότητα, mti4.7810.9212.3710.296. 913.851.76 0.0810.0140.0990.0280.0120.0240.0213.7262.2171.5441.3380.6320.8892.851

α) Το κριτήριο του Κολμαγκόροφ.

Για να γίνει αυτό, σε κάθε διάστημα της στατιστικής σειράς, προσδιορίζεται η διαφορά μεταξύ της συσσωρευμένης πειραματικής πιθανότητας και της ολοκληρωτικής τιμής της συνάρτησης και για τη μέγιστη τιμή της διαφοράς Dmax, προσδιορίζουμε το κριτήριο Kolmagorov με τον τύπο

Η πιθανότητα σύμπτωσης του νόμου κατανομής Weibull σύμφωνα με το κριτήριο Kolmagorov ήταν P() = 0,307

β) Το κριτήριο του Pearson

Το κριτήριο Pearson καθορίζεται από τον τύπο

Για να απλοποιήσουμε τον υπολογισμό του κριτηρίου στον πίνακα, προσδιορίζουμε την τιμή του κριτηρίου για κάθε διάστημα της στατιστικής σειράς και η συνολική τιμή θα είναι

Για να προσδιορίσουμε την πιθανότητα σύμπτωσης του θεωρητικού νόμου της πειραματικής τιμής του πάχους της σχισμής σύμφωνα με το κριτήριο Pearson, προσδιορίζουμε τη γραμμή με τον τύπο

όπου k - ο αριθμός των υποχρεωτικών συνδέσεων λαμβάνεται ίσος με τρεις.

Η πιθανότητα σύμπτωσης του νόμου σύμφωνα με το κριτήριο Pearson P(X2) είναι μικρότερη από 10%.

Καθορίζουμε τα όρια εμπιστοσύνης για τη διασπορά της μέσης τιμής του πάχους της σχισμής